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    馬鋼A 高爐爐缸侵蝕機(jī)理及護(hù)爐生產(chǎn)

    2020-04-22 06:22:40凌明生李駿峰郝團(tuán)偉
    中國(guó)金屬通報(bào) 2020年14期

    凌明生,李駿峰,郝團(tuán)偉

    (馬鞍山鋼鐵股份有限公司,安徽 馬鞍山 243000)

    馬鋼A 高爐(4000m3,以下簡(jiǎn)稱A 爐)于2017 年2 月投產(chǎn),配有4 個(gè)鐵口(標(biāo)高11300mm),至今運(yùn)行13 余年。目前A 爐處于一代爐齡后期,隨著爐缸炭磚溫度升高,爐缸的安全長(zhǎng)壽問題成為了當(dāng)前的重點(diǎn)。經(jīng)歷了2019 年1 月4 日爐缸炭磚B2 點(diǎn)最高上升至684℃后,A 爐進(jìn)入爐缸特護(hù)階段,逐步采取了加鈦球、用含鈦炮泥、降冶強(qiáng)、提高局部冷卻強(qiáng)度等措施后爐缸狀況好轉(zhuǎn)。然而從生產(chǎn)實(shí)踐來看,長(zhǎng)時(shí)間護(hù)爐生產(chǎn),尤其是含鈦物料護(hù)爐也會(huì)帶來爐缸堆積,影響爐缸活性,不利于爐況穩(wěn)定順行。所以,在保證爐缸安全的前提下,順應(yīng)爐況變化高爐適時(shí)調(diào)整應(yīng)對(duì),并做好爐況、產(chǎn)量及長(zhǎng)壽之間的平衡,獲得了較好的經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)。

    1 爐缸侵蝕機(jī)理

    爐缸壽命決定了高爐的長(zhǎng)壽,故A 爐采用的是抗渣鐵侵蝕能力較強(qiáng)的陶瓷杯復(fù)合爐缸爐底結(jié)構(gòu)。隨著冶煉生產(chǎn)的進(jìn)行,作為渣鐵液的盛放區(qū),爐缸下部周期性經(jīng)受著高溫渣鐵的聚集與排放,爐內(nèi)渣鐵液面隨之流動(dòng)升降沖刷,以及高溫煤氣流的沖蝕成為了爐缸區(qū)域主要的破損原因,其中鐵口區(qū)域侵蝕相比更為嚴(yán)重。由于高爐冶煉造堿性渣,作為酸性的高爐內(nèi)襯,需要經(jīng)受高溫下的化學(xué)性渣化。風(fēng)口燃燒帶位于爐缸上部,燃燒生成的高溫煤氣流使得此處成為整個(gè)高爐最高溫度區(qū)域,所以具備較好耐高溫性能的爐襯常被應(yīng)用在此區(qū)域,此外爐缸部位還要承受不容小覷的側(cè)向壓力。因此,隨著高爐冶煉的進(jìn)行,爐缸侵蝕在所難免,而采取有效措施延長(zhǎng)爐缸壽命對(duì)于高爐長(zhǎng)壽至關(guān)重要。

    爐缸炭磚是一種緩蝕內(nèi)襯,即侵蝕掉一層,就減薄一層,難以修補(bǔ),所以爐役后期爐缸安全制約了高爐的壽命。從侵蝕機(jī)理出發(fā),高爐爐役后期應(yīng)從減少渣鐵液滲透侵蝕、鐵水環(huán)流沖蝕方面著手來延長(zhǎng)高爐壽命。張建良等[1]研究表明,高爐爐缸侵蝕嚴(yán)重部位縱向主要集中在鐵口中線以下1-3m(死料柱根部附近),周向主要為鐵口區(qū)域,受周期性出鐵帶來的鐵水沖刷以及受死料柱透液性變差后的環(huán)流加強(qiáng)的影響,爐缸侵蝕在所難免。因此,爐缸維護(hù)的基本原理就是要控制爐襯的侵蝕速度,采取適當(dāng)?shù)淖o(hù)爐措施在爐襯表面形成相對(duì)穩(wěn)定的“凝鐵層”,從而延長(zhǎng)爐缸壽命。

    2 護(hù)爐生產(chǎn)

    護(hù)爐的關(guān)鍵是在鐵水與炭磚層之間形成“凝鐵層”,起到阻隔高溫鐵水,達(dá)到保護(hù)爐缸側(cè)壁的目的。有研究表明[2,3,8],“凝鐵層”形成是一個(gè)復(fù)雜熱化學(xué)演變的過程,高爐爐缸冷卻系統(tǒng)使得與炭磚熱面接觸的鐵水冷卻、黏度上升并析出石墨碳,與熔點(diǎn)較高的化合物等黏附在炭磚表面形成保護(hù)膜,也有與漂浮在鐵水中的焦粉、灰分黏附在炭磚表面形成保護(hù)層,所以形成的物相為復(fù)雜的混合物(含結(jié)晶石墨、渣鐵殼、渣鐵焦堿金屬混合物等)。從形成條件來看,第一,要保證爐缸冷卻強(qiáng)度達(dá)到要求;第二,適當(dāng)降低冶煉強(qiáng)度,保證礦石得到充分還原,降低渣中亞鐵含量,提升鐵的飽和度,提高石墨碳的析出;第三,保證爐缸熱量充足,配加含鈦物料,保證高熔點(diǎn)含鈦化合物的生成。通過對(duì)爐缸碳磚保護(hù)層機(jī)理的研究能夠更好的為高爐爐役后期控制炭磚溫度上升提供技術(shù)支持,所以,為應(yīng)對(duì)爐缸問題,A 爐采取了降冶強(qiáng),加鈦球、含鈦炮泥,增大冷卻強(qiáng)度,以及爐缸灌漿等措施,盡管爐缸炭磚溫度存在起伏,但整體趨勢(shì)可控,收到了較好的護(hù)爐效果。

    2.1 鈦礦護(hù)爐

    配加含鈦物料之所以能護(hù)爐,在于高爐高溫還原氣氛下,含鈦爐料被還原出來的鈦與碳素結(jié)合形成的高熔點(diǎn)化合物(TiC 熔點(diǎn)3150℃,TiN 熔點(diǎn)2950℃),在爐缸侵蝕部位低溫區(qū)團(tuán)聚形成了抗渣鐵層阻隔了鐵水對(duì)炭磚的侵蝕,從而達(dá)到了護(hù)爐的效果。

    文獻(xiàn)資料表明[4,5],日本的神戶3 號(hào)高爐和加古川1 號(hào)高爐的解剖發(fā)現(xiàn)了Ti(C,N)晶體,而鞍鋼新1 號(hào)高爐破損調(diào)查中并沒有在爐缸中發(fā)現(xiàn)有Ti(C,N),寶鋼2 號(hào)高爐在使用鈦礦護(hù)爐的過程效果不明顯。李永全等[6]用實(shí)驗(yàn)表明,溫度梯度對(duì)Ti(C,N)的形成和團(tuán)聚有強(qiáng)烈的影響,大部分Ti(C,N)晶體在溫度梯度較大的低溫端形成并團(tuán)聚,并且呈現(xiàn)出強(qiáng)烈地團(tuán)聚在坩堝壁和鐵水界面的傾向。由此可以推斷出可能導(dǎo)致鈦礦護(hù)爐沒有效果的原因是:由于長(zhǎng)期的高強(qiáng)度冶煉,鐵水環(huán)流較強(qiáng),爐缸侵蝕部位的溫度一直很高,在侵蝕部位鈦沉積物不但無法生成,反而因高溫導(dǎo)致侵蝕加劇,水溫差繼續(xù)升高。所以一方面要保持合適的鐵水環(huán)流,第二方面保持一定的[Ti]含量及侵蝕部位的溫度梯度分布,從而使得Ti(C,N)能夠生成和凝聚。

    圖1 A 爐氧化鈦負(fù)荷與鈦收得率趨勢(shì)

    此外,通過鈦礦護(hù)爐的熱力學(xué)研究表明[7],鐵水[Si]及物理熱的提高對(duì)于加鈦?zhàn)o(hù)爐有積極的作用,即爐溫高,鐵水中[Ti]的溶解度升高,高熔點(diǎn)的鈦化物生成量提高,利于形成保護(hù)層,減緩爐缸侵蝕。然而,并非含鈦物料加入量越多越好,過多會(huì)惡化爐缸,同時(shí)從鈦收得率來看也不經(jīng)濟(jì),所以護(hù)爐應(yīng)保證鐵水合適[Ti]量,同時(shí)兼顧其收得率。A 爐鈦負(fù)荷、鐵水含[Ti]%、鈦收得率如下圖1、圖2 所示。由圖1、圖2 可知,鈦負(fù)荷大致在3~5.5kg/t,結(jié)合鐵水含[Ti]%,鈦收得率與鈦負(fù)荷基本呈正相關(guān)。考慮到鐵水含[Ti]%過高不利于高爐穩(wěn)定順行,結(jié)合生產(chǎn)實(shí)際,A 高爐制定了爐缸炭磚殘厚800mm 為爐缸安全的判定界限,殘厚>800mm,鐵水含[Ti]%按0.08~0.1%控制,殘厚<800mm 鐵水含[Ti]%>0.1%控制。

    對(duì)A 爐2019 年 鐵 水[Si]、[Ti]%數(shù) 據(jù) 擬 合 可 知,鐵 水[Ti]%≈0.2053*鐵水[Si]%,即當(dāng)前冶煉條件下,鐵水[Si]含量決定了鐵水[Ti]的上限,這一結(jié)果與文獻(xiàn)[7]所得基本吻合,所以保持爐溫充足對(duì)于護(hù)爐尤為重要。有學(xué)者研究表明[5,6],正常爐況條件下(1500℃物理熱),鐵水[Ti]%大于0.1%才能保證Ti(C,N)的生成,所以結(jié)合硅鈦關(guān)系,A 爐日常鐵水[Si]%應(yīng)保持在不小于0.45%水平。

    2.2 調(diào)整送風(fēng)參數(shù)及控制冶強(qiáng)

    為了應(yīng)對(duì)爐缸炭磚溫度偏高,高爐采取了降低冶強(qiáng)的措施。主要通過控風(fēng)、減氧的方式來控制冶強(qiáng),但風(fēng)量與氧量的降低對(duì)于活躍爐缸是不利的。為此,要適當(dāng)改變風(fēng)口布局,降低風(fēng)口面積以維持足夠的風(fēng)速和鼓風(fēng)動(dòng)能,特別是原燃料變差,保證爐缸的活躍性,減少爐缸死料柱的堆積,增加爐缸的透氣透液性,形成爐缸初始煤氣流的合理分布,能夠有效的減少環(huán)流對(duì)爐缸側(cè)壁的侵蝕和沖刷。高爐利用檢修機(jī)會(huì)調(diào)整風(fēng)口布局,逐步縮小送風(fēng)面積,并將炭磚溫度異常升高的區(qū)域適量換成長(zhǎng)風(fēng)口、小風(fēng)口,同時(shí)在每次休風(fēng)檢修后堵一個(gè)風(fēng)口,并在每次休風(fēng)后更換堵風(fēng)口號(hào),防止局部區(qū)域不活躍。在目前的送風(fēng)制度下,A 高爐的鼓風(fēng)動(dòng)能維持在135~145kJ/s,保證了爐缸的活躍性。

    2.3 上部裝料制度的調(diào)整

    為了能夠更好的適應(yīng)護(hù)爐期間的爐況變化,A爐上部裝料制度適時(shí)進(jìn)行了調(diào)整。護(hù)爐初期為應(yīng)對(duì)偏高的爐缸炭磚溫度,風(fēng)口面積縮小,鼓風(fēng)動(dòng)能上升,上部以疏松邊緣為主;中期隨著炭磚溫度下降,負(fù)荷、礦批的增加,高爐中心顯弱,調(diào)整上以穩(wěn)定邊緣、適當(dāng)發(fā)展中心氣流為主;后期受長(zhǎng)期的護(hù)爐影響,爐缸活性下降,高爐礦批偏小,負(fù)荷偏輕,階段性壓差偏高,調(diào)整上以疏松邊緣為主,縮小礦石角差,穩(wěn)定平臺(tái)氣流。料制調(diào)整過程為:C109876542233222O9876534432→(焦礦外揚(yáng)0.5°)→(焦礦內(nèi)收0.3°)。

    上部料制根據(jù)爐況變化進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整后,兩道煤氣流趨于合理分布,高爐爐況整體穩(wěn)定順行。

    2.4 灌漿及提高冷卻強(qiáng)度

    利用檢修機(jī)會(huì),在1 號(hào)鐵口附近爐殼開孔處進(jìn)行無水碳素泥漿的灌漿處理,以杜絕該區(qū)域的煤氣竄氣。同時(shí)還對(duì)1 號(hào)鐵口區(qū)域的第2~4 層冷卻壁的部分通道進(jìn)行高壓水強(qiáng)化冷卻改造,調(diào)整水壓及單通道流量,降低水溫及熱流密度,增強(qiáng)該區(qū)域的冷卻強(qiáng)度。提高冷卻強(qiáng)度有助于Ti(C,N)在侵蝕部位的不斷沉積,形成 “凝鐵層”保護(hù)炭磚,強(qiáng)化局部護(hù)爐效果。

    2.5 完善監(jiān)測(cè)預(yù)警機(jī)制

    A 爐爐缸炭磚監(jiān)測(cè)點(diǎn)300 余處,為了能夠全方位的對(duì)爐缸炭磚溫度進(jìn)行監(jiān)測(cè),服務(wù)高爐爐役后期的安全生產(chǎn),A 爐結(jié)合自身實(shí)際情況制定以下措施:

    (1)加裝爐缸炭磚溫度異常報(bào)警裝置,當(dāng)內(nèi)點(diǎn)溫度高于250℃或外點(diǎn)溫度大于150℃亦或單點(diǎn)小時(shí)溫度上升超過5℃,系統(tǒng)均出現(xiàn)報(bào)警信號(hào),便于日常的安全監(jiān)控并采取相應(yīng)的操作措施。

    (2)對(duì)重點(diǎn)區(qū)域的炭磚溫度點(diǎn)、爐缸水溫差、爐皮溫度等采取實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)控制,并建立相應(yīng)的監(jiān)測(cè)臺(tái)賬,關(guān)注相應(yīng)數(shù)據(jù)的變化趨勢(shì)。同時(shí),相關(guān)崗位工還需按時(shí)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)測(cè)量,以保證監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性。

    2.6 加強(qiáng)爐前出鐵管理

    加強(qiáng)鐵口維護(hù),穩(wěn)定出鐵時(shí)間,能夠保持爐缸渣鐵液面相對(duì)穩(wěn)定,從而滿足護(hù)爐生產(chǎn)的需要。特別是在護(hù)爐期間由于爐溫高、堿度高、鐵水含鈦高等,爐渣相對(duì)粘稠,容易造成鐵口卡焦現(xiàn)象,爐前要加強(qiáng)鐵口監(jiān)測(cè)及時(shí)處理。為此,要堅(jiān)決杜絕鐵口連續(xù)偏淺、跑泥,加強(qiáng)四班統(tǒng)一操作,穩(wěn)定鐵口深度(3.8m ~4.0m);適當(dāng)縮小鉆桿直徑(Φ55mm~57.5mm),加強(qiáng)重疊,減少鐵水環(huán)流對(duì)爐缸側(cè)壁的沖刷。

    3 效果

    A 爐2019 年上半年出現(xiàn)了兩次爐缸炭磚短時(shí)快速上升的現(xiàn)象,嚴(yán)格執(zhí)行爐缸特護(hù)規(guī)定,及時(shí)采取了相應(yīng)的應(yīng)對(duì)措施,整體爐缸溫度可控,爐況整體穩(wěn)定順行。由表2 數(shù)據(jù)可知,A 爐利用系數(shù)基本維持在2.0 左右水平,根據(jù)炭磚溫度及凝鐵層厚度及對(duì)參數(shù)及產(chǎn)能進(jìn)行小幅調(diào)整,在保障爐缸安全的前提下,兼顧高爐長(zhǎng)壽及產(chǎn)量,生產(chǎn)工作穩(wěn)步進(jìn)行,護(hù)爐生產(chǎn)效果較好。

    4 結(jié)論

    (1)護(hù)爐生產(chǎn)效果,是一系列措施的綜合反映,其中降冶強(qiáng)限產(chǎn)量,減少鐵水環(huán)流對(duì)爐缸側(cè)壁的侵蝕收效明顯。

    (2)生產(chǎn)實(shí)踐表明,長(zhǎng)期鈦礦、含鈦炮泥護(hù)爐會(huì)造成爐缸活性下降,爐前作業(yè)困難,所以一旦爐缸溫度快速下行,應(yīng)及時(shí)減少用量或階段停用,做好爐缸炭磚溫度與鐵水含鈦的平衡。

    (3)當(dāng)前冶煉條件下,A 爐應(yīng)該保持鐵水[Si]大于0.45%,保持爐缸熱量充沛,保持適當(dāng)?shù)摹澳F層”厚度,從而延緩了爐缸炭磚的侵蝕。

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