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    焊接二次熱循環(huán)對(duì)X90管線鋼組織和性能的影響

    2020-04-13 09:34:58張衛(wèi)東
    焊管 2020年3期
    關(guān)鍵詞:晶區(qū)熱循環(huán)細(xì)小

    趙 波,張衛(wèi)東,孫 奇

    (1.渤海裝備研究院,河北 青縣 062658;2.渤海裝備華油鋼管公司,河北 青縣 062658;3.渤海裝備鋼管銷售公司,河北 青縣062658)

    0 前 言

    我國(guó)天然氣管道工程技術(shù)發(fā)展經(jīng)歷了以陜京一線為代表的第一代 (鋼級(jí)低于X65,管徑<1 000 mm,壓力≤6.4 MPa,輸量<100 億 m3/a),到以西氣東輸一線、 二線為代表的第二代 (鋼級(jí) X70/X80,管徑 1 000~1 219 mm,壓力 10~12 MPa,輸量 100~300 億 m3/a)。 隨著我國(guó)石油天然氣需求的增長(zhǎng),管線輸送正朝著高強(qiáng)度、 高壓力、 長(zhǎng)距離、 大直徑方向發(fā)展,要求輸量達(dá)到300 億m3/a 以上,因此,第二代天然氣管道工程技術(shù)已不能滿足超大輸量的需求,需要研制開發(fā)第三代 (鋼級(jí) X90/X100,管徑 1 200~1 422 mm,壓力>12 MPa,輸量>300 億 m3/a,設(shè)計(jì)系數(shù) 0.8)管道工程技術(shù),為超大輸量天然氣管道工程建設(shè)做好技術(shù)支撐和儲(chǔ)備,具有迫切的工程需求和重要的戰(zhàn)略意義[1]。

    近年來(lái),為滿足高強(qiáng)度大輸量管道建設(shè)發(fā)展需求,先后進(jìn)行了X90、 X100 鋼級(jí)直縫和螺旋縫埋弧焊管的試制開發(fā)。 X90 管線鋼是控軋控冷低碳微合金鋼,具有高強(qiáng)度和良好的抗延性斷裂能力,但是隨著強(qiáng)度的提高,焊縫熱影響區(qū)更容易產(chǎn)生軟化和脆化等問(wèn)題[2-11],特別是經(jīng)歷雙面埋弧焊中的二次熱循環(huán)作用后,X90 管線鋼的組織性能會(huì)發(fā)生顯著變化。 本研究采用焊接熱模擬技術(shù),研究了二次熱循環(huán)對(duì)X90 管線鋼熱影響區(qū)軟化和低溫脆化的影響。

    1 試驗(yàn)材料及方法

    1.1 試驗(yàn)材料

    試驗(yàn)材料為X90 管線鋼,板厚為16.3 mm,其化學(xué)成分見表1,金相組織如圖1 所示。 由圖1 可以看出,試驗(yàn)用X90 管線鋼的金相組織主要由細(xì)小的針狀鐵素體和少量的準(zhǔn)多邊形鐵素體組成。

    表1 X90 管線鋼的化學(xué)成分 %

    圖1 試驗(yàn)用X90 管線鋼的金相組織

    1.2 試驗(yàn)方法

    焊接熱模擬試驗(yàn)在Gleeble-3500 型熱模擬試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行,沖擊試樣尺寸為10 mm×10 mm×55 mm,拉伸試樣尺寸為 Φ10 mm×100 mm。 根據(jù)熱電偶測(cè)溫試驗(yàn)并利用數(shù)值模擬計(jì)算方法,采用直縫埋弧焊管線能量45 kJ/cm、 螺旋縫埋弧焊管線能量25 kJ/cm 兩種焊接工藝,擬定熱模擬試驗(yàn)參數(shù)。 一次熱循環(huán)不同峰值溫度分別為1 350 ℃、1 000 ℃、 850 ℃,二次熱循環(huán)不同峰值溫度分別為 950 ℃、 800 ℃、 730 ℃,45 kJ/cm 和 25 kJ/cm線能量下的二次熱循環(huán)溫度曲線如圖2 和圖3 所示。 每組參數(shù)3 個(gè)試樣,模擬熱循環(huán)后的試樣經(jīng)加工,按照ISO 148-1 在NCINI 730 型沖擊試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行V 形缺口夏比沖擊試驗(yàn),試驗(yàn)溫度為-10 ℃;按照ASTM A370 在INSTRON 5585H 型拉伸試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行拉伸試驗(yàn)。 按照GB/T 13298 在Axiovert 200 MAT 金相顯微鏡上進(jìn)行金相組織觀察,試樣在焊接熱循環(huán)試樣上截取,放大500 倍照相。

    圖2 線能量為45 kJ/cm 時(shí)的二次熱循環(huán)峰值溫度曲線

    圖3 線能量為25 kJ/cm 時(shí)的二次熱循環(huán)峰值溫度曲線

    2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    2.1 二次熱循環(huán)峰值溫度對(duì)組織的影響

    一次熱循環(huán)峰值溫度為1 350 ℃時(shí),不同線能量和不同溫度二次熱循環(huán)后試樣的組織形貌如圖4 所示。 由圖4 可以看出,試樣的組織形貌在不同焊接線能量、 在相同溫度下的變化規(guī)律基本相同。 當(dāng)二次熱循環(huán)溫度為950 ℃時(shí),組織形態(tài)晶粒細(xì)小,組織主要為粒狀鐵素體+少量的貝氏體鐵素體,其間彌散分布著細(xì)小的 M/A 組元;當(dāng)二次熱循環(huán)溫度為 800 ℃和730 ℃時(shí),組織呈現(xiàn)粗晶區(qū)形貌,主要以貝氏體鐵素體為主,含有少量的粒狀鐵素體,原奧氏體晶粒粗大,晶界清晰,粗大的 M/A 組元在原奧氏體晶界形成,呈現(xiàn)出項(xiàng)鏈狀的結(jié)構(gòu)。 然而二次熱循環(huán)溫度不同,組織也略有不同,二次熱循環(huán)溫度為 800 ℃時(shí)(見圖4 (b)和圖4 (e)),沖擊韌性很低,表現(xiàn)為局部脆化,此時(shí)的再熱粗晶區(qū)組織仍有少量板條馬氏體,但板條束明顯增大,雖然發(fā)生了重結(jié)晶,但組織并未得到細(xì)化,表現(xiàn)為組織遺傳現(xiàn)象[7]。與此同時(shí),沿原奧氏體晶界形成富碳的M/A組元也較為粗大,且呈項(xiàng)鏈結(jié)構(gòu)[8],使晶界進(jìn)一步脆化,使韌性大大下降。

    圖4 一次熱循環(huán)峰值溫度1 350 ℃時(shí)不同線能量和二次熱循環(huán)溫度下的組織形貌

    一次熱循環(huán)峰值溫度為1 000 ℃時(shí),不同線能量和不同溫度二次熱循環(huán)后試樣的組織形貌如圖5所示。 由圖5 可看出,當(dāng)一次熱循環(huán)峰值溫度降低到1 000 ℃時(shí),二次熱循環(huán)溫度對(duì)試樣的組織影響不大,組織多為細(xì)小的塊狀鐵素體+細(xì)小的粒狀鐵素體的混合組織,其間夾雜著細(xì)小的M/A 組元。

    圖5 一次熱循環(huán)峰值溫度1 000 ℃時(shí)不同線能量和二次熱循環(huán)溫度下的組織形貌

    一次熱循環(huán)峰值溫度為850 ℃時(shí),不同線能量和不同溫度二次熱循環(huán)后試樣的組織形貌如圖6 所示。 由圖6 可以看出,當(dāng)一次熱循環(huán)峰值溫度降到850 ℃,二次熱循環(huán)溫度為950 ℃時(shí),組織為細(xì)小的塊狀鐵素體+少量的粒狀鐵素體,M/A 組元細(xì)??;二次熱循環(huán)溫度降低到800 ℃和730 ℃時(shí),較為粗大的塊狀先共析鐵素體沿?zé)彳埿巫儙Щ蚱鰠^(qū)析出,晶內(nèi)主要為細(xì)小的針狀鐵素體,出現(xiàn)帶狀組織。 焊件線能量為25 kJ/cm 時(shí)得到的組織比線能量45 kJ/cm時(shí)更為細(xì)小,帶狀組織也不明顯。 二次熱循環(huán)峰值溫度為730 ℃時(shí),組織晶粒更加細(xì)小,帶狀組織逐漸消失,組織仍然為細(xì)小的塊狀鐵素體+少量的粒狀鐵素體。

    圖6 一次熱循環(huán)峰值溫度850 ℃時(shí)不同線能量和二次熱循環(huán)溫度下的組織形貌

    2.2 二次熱循環(huán)峰值溫度對(duì)性能的影響

    圖7 X90 管線鋼在不同線能量和不同峰值溫度下的顯微硬度

    圖7 為X90 管線鋼在不同線能量和不同峰值溫度下的顯微硬度。 由圖7 可以看出,線能量為45 kJ/cm 時(shí),隨著二次峰值溫度的增加,一次峰值溫度1 350 ℃下X90 管線鋼的硬度呈現(xiàn)出下降的趨勢(shì),在二次峰值溫度為950 ℃時(shí)達(dá)到最小值 245HV;在一次峰值溫度為 1 000 ℃時(shí),硬度呈現(xiàn)先上升再下降的趨勢(shì),在二次峰值溫度為730 ℃時(shí)達(dá)到最小值256HV;在一次峰值溫度為850 ℃時(shí),硬度隨二次峰值溫度的增加呈現(xiàn)上升的趨勢(shì),在二次峰值溫度為730 ℃時(shí)達(dá)到最小值347HV。 線能量為 25 kJ/cm 時(shí),在一次峰值溫度為 1 350 ℃、 1 000 ℃和 850 ℃時(shí),X90 管線鋼的硬度均隨二次峰值溫度的增加呈現(xiàn)出先下降后上升的變化規(guī)律,硬度的最低值均出現(xiàn)在二次峰值溫度為850 ℃時(shí),其硬度的最小值分別為267HV、 288HV 和272HV。

    圖8 為X90 管線鋼在不同線能量和不同峰值溫度下的低溫沖擊韌性。 由圖8 可以看出,兩種焊接線能量下,在一次熱循環(huán)峰值溫度為1 000 ℃和850 ℃,二次熱循環(huán)峰值溫度分別為950 ℃、 800 ℃和 730 ℃時(shí),試樣沖擊功均較高,基本保持在 300~450 J,在二次熱循環(huán)溫度為800 ℃時(shí)韌性降低到300 J 左右。 這是由于在一次熱循環(huán)溫度下熱影響區(qū)較細(xì)的原奧氏體晶界形成了一定數(shù)量的細(xì)小M/A 組元,導(dǎo)致其韌性有所降低。 在一次熱循環(huán)峰值溫度為1 350 ℃時(shí),不同二次熱循環(huán)峰值溫度下二次組織遺傳了一次粗大組織結(jié)構(gòu),并且組織中均存在大量塊狀粗大的M/A 組元;同時(shí)二次峰值溫度為800 ℃時(shí),更粗大的M/A 組元沿原奧氏體晶界呈現(xiàn)項(xiàng)鏈狀結(jié)構(gòu),造成韌性值降低。 這是由于組織中大部分M/A 為塊狀,對(duì)韌性有很大的破壞作用,但隨著二次熱循環(huán)溫度的升高,沖擊功也略有升高。

    圖8 不同焊接線能量下X90 管線鋼不同峰值溫度下的低溫沖擊性能

    圖9 不同線能量和不同二次熱循環(huán)峰值溫度下的拉伸性能

    圖9 為X90 管線鋼不同線能量和不同二次熱循環(huán)峰值溫度下的拉伸性能。 由圖9 可見,在兩種焊接線能量下,在一次熱循環(huán)峰值溫度一定時(shí),屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度均隨二次熱循環(huán)峰值溫度的升高而降低。 圖9 (a) 中一次熱循環(huán)峰值溫度為1 350 ℃時(shí),隨二次熱循環(huán)溫度的不同變化較為明顯,焊接線能量為25 kJ/cm,在一次熱循環(huán)峰值溫度為1 350 ℃、 二次熱循環(huán)溫度為730 ℃時(shí),強(qiáng)度達(dá)到最大值,其中屈服強(qiáng)度達(dá)到563 MPa,抗拉強(qiáng)度達(dá)到 820 MPa。 圖9 (b) 中焊接線能量為45 kJ/cm,在一次熱循環(huán)峰值溫度為 1 000 ℃、 二次熱循環(huán)溫度為 950 ℃時(shí),強(qiáng)度達(dá)到最低值,其中屈服強(qiáng)度為393 MPa,抗拉強(qiáng)度為 677 MPa。 由圖9 (b) 和圖9 (c) 可以看出,一次熱循環(huán)峰值溫度為 1 000 ℃和 850 ℃時(shí),強(qiáng)度隨二次峰值溫度的變化不大,但還是在較低的峰值溫度時(shí)強(qiáng)度稍高。

    圖10 為線能量25 kJ/cm 時(shí)X90 管線鋼在不同二次循環(huán)峰值溫度下的拉伸性能。 由圖10 可以看出,不同一次熱循環(huán)峰值溫度下,試驗(yàn)鋼的延伸率和斷面收縮率變化幅度不大,斷面收縮率維持在75%左右,而延伸率則在30%上下浮動(dòng)。其中,在一次熱循環(huán)峰值溫度為850 ℃、 二次熱循環(huán)溫度為 730 ℃時(shí),延伸率達(dá)到最大值32.3%;在一次熱循環(huán)峰值溫度為 850 ℃、 二次熱循環(huán)溫度為950 ℃時(shí),斷面收縮率達(dá)到最大值76.2%。 屈強(qiáng)比在一次熱循環(huán)峰值溫度為1 350 ℃時(shí)較其他兩溫度數(shù)值偏高。 圖10 (a) 和圖10 (c) 中,在一次熱循環(huán)峰值溫度為 1 350 ℃和850 ℃時(shí),屈強(qiáng)比均在二次熱循環(huán)峰值溫度為730 ℃時(shí)出現(xiàn)較大值,其中一次熱循環(huán)峰值溫度1 350 ℃、 二次熱循環(huán)峰值溫度730 ℃時(shí)出現(xiàn)最大屈強(qiáng)比0.69。

    圖11 為線能量45 kJ/cm 時(shí)X90 管線鋼在不同二次熱循環(huán)峰值溫度下的拉伸性能。 由圖11可以看出,不同一次熱循環(huán)峰值溫度下,試驗(yàn)鋼的延伸率和斷面收縮率變化趨勢(shì)大致相同,均呈現(xiàn)出先降低后升高的走勢(shì),其中較低值均出現(xiàn)在二次熱循環(huán)峰值溫度800 ℃。 在一次和二次熱循環(huán)峰值溫度分別為1 350 ℃和800 ℃時(shí),延伸率和斷面收縮率達(dá)到最小值,其中延伸率為25.9%,斷面收縮率為72.7%。 屈強(qiáng)比隨一次熱循環(huán)峰值溫度的降低而整體下降,當(dāng)一次熱循環(huán)峰值溫度為1 350 ℃時(shí),屈強(qiáng)比較高。 由圖11 (a) 和圖11 (b) 可見,一次熱循環(huán)峰值溫度為1 350 ℃和1 000 ℃時(shí),屈強(qiáng)比均出現(xiàn)先升高后降低的趨勢(shì),其中一次熱循環(huán)峰值溫度1 350 ℃、 二次熱循環(huán)峰值溫度800 ℃時(shí),出現(xiàn)最大屈強(qiáng)比0.69。

    圖10 X90 管線鋼在線能量為25 kJ/cm 時(shí)和不同二次熱循環(huán)峰值溫度下的拉伸性能

    圖11 X90 管線鋼在線能量為45 kJ/cm 時(shí)和不同二次熱循環(huán)峰值溫度下的拉伸性能

    3 分析討論

    當(dāng)二次熱循環(huán)峰值溫度處在臨界區(qū) (α+γ)范圍內(nèi)時(shí) (圖 8 中的 800 ℃),熱影響區(qū)韌性值最低,表現(xiàn)為臨界粗晶區(qū)局部脆化現(xiàn)象。 可以看出,對(duì)一次粗晶區(qū) CGHAZ 在 (α+γ) 兩相區(qū)的二次焊接熱循環(huán)后,臨界粗晶區(qū)ICCGHAZ 的組織形態(tài)發(fā)生了較大的變化。 在ICCGHAZ 中有比CGHAZ 中更粗大的M/A 組元,并呈現(xiàn)斷續(xù)網(wǎng)狀的原奧氏體晶界,即由M/A 組元斷續(xù)連接起來(lái)的原奧氏體邊界的 “項(xiàng)鏈” 結(jié)構(gòu) (見圖4 (b)和圖4 (e))。 研究結(jié)果認(rèn)為,這種粗大形態(tài)的M/A 組元是導(dǎo)致ICCGHAZ 局部脆化的主要原因[8]。

    M/A 組元是低合金高強(qiáng)鋼在焊接熱過(guò)程中一種普遍存在的組織,但唯獨(dú)在ICCGHAZ 中形成的M/A 組元使韌性嚴(yán)重惡化。 究其原因,是與ICCGHAZ 在 (α+γ) 兩相區(qū)熱過(guò)程中所形成的M/A 組元的特定組態(tài)緊密相關(guān)。 CGHAZ 粗大的原奧氏體晶界和板條界為ICCGHAZ 形成粗大的M/A 提供了條件。 同時(shí),當(dāng)二次熱循環(huán)的峰值溫度處在 (α+γ) 臨界區(qū)時(shí),由于經(jīng)一次熱循環(huán)形成的非平衡組織具有一定的定向性,碳原子易于作定向擴(kuò)散,促使碳濃度分布非均勻性。 同時(shí),由于在 (α+γ) 內(nèi)α 的形成過(guò)程是一個(gè)向外排碳的過(guò)程,因而使得這時(shí)形成的γ 比高溫單相γ區(qū)形成的γ 具有更大的含碳量,形成較大的富碳γ 區(qū)。 這種富碳的γ 在隨后的冷卻過(guò)程中可形成含碳量較高的馬氏體。 研究表明,在含碳量較低的管線鋼中,CGHAZ 中M/A 組元的馬氏體含碳量可達(dá)到 0.15%~0.8%,ICCGHAZ 中M/A 組元的馬氏體含碳量可達(dá)到1.32%~1.7%,這種粗大、 高度富碳的馬氏體極易誘發(fā)顯微裂紋,致使韌性嚴(yán)重降低[8]。

    4 結(jié) 論

    (1) X90 管線鋼試樣在第一焊道粗晶區(qū)中受到后一焊道兩相區(qū)溫度 (800 ℃) 加熱時(shí),形成的臨界粗晶區(qū)發(fā)生嚴(yán)重脆化,是熱影響區(qū)的最脆區(qū)。

    (2) X90 管線鋼試樣臨界粗晶區(qū)脆化的主要原因是該區(qū)遺傳了粗晶區(qū)粗大的組織形態(tài),同時(shí)沿原奧氏體晶界形成粗大、 高度富碳的、 呈項(xiàng)鏈結(jié)構(gòu)的M/A 組元。

    (3) X90 管線鋼試樣一次熱循環(huán)粗晶區(qū)經(jīng)峰值溫度為950 ℃的二次熱循環(huán)后,晶粒細(xì)小,組織分布較為均勻,低溫沖擊韌性較好。

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