劉小浪 張 偉
(1.畢節(jié)市公路處,貴州 畢節(jié) 551700; 2.畢節(jié)市交通建設工程質量監(jiān)督站,貴州 畢節(jié) 551700)
根據(jù)巖體結構控制理論[1],巖質邊坡穩(wěn)定性主要受內部結構面的分布形式和強度控制,實際工程中,結構面組合使巖質邊坡發(fā)生平面滑動、楔形體破壞、傾倒等破壞形式。實踐中,常采取赤平極射投影初步判斷巖質邊坡的穩(wěn)定性[2-5],但赤平投影無法體現(xiàn)結構面的位置和不穩(wěn)定塊體的大小,分析結果往往偏保守。為此,孫玉科[6]提出實體比例投影分析法,根據(jù)野外實測結構面產(chǎn)狀和分布位置,通過作圖,求出結構面的組合交線、組合的平面,以及由組合的平面和直線圍成的結構體的幾何形狀和規(guī)模、分布位置和方向等,并且完全變立體表示為平面表示,代入巖塊和結構面參數(shù),即可定量分析邊坡的穩(wěn)定性。
邊坡出露巖層屬中新元古界硅鋁質淺變質巖系,主要為云母石英片巖,片理發(fā)育,平均產(chǎn)狀為130°∠34°,呈定向排列。開挖邊坡產(chǎn)狀為135°∠48°,出露中風化層片理面,節(jié)理裂隙發(fā)育,將邊坡切割得較破碎。
圖1為邊坡中A1~A4四個點統(tǒng)計優(yōu)勢結構面赤平投影圖。根據(jù)赤平投影分析邊坡穩(wěn)定性原理,四個點邊坡都容易沿片理面發(fā)生順層滑動,A1點節(jié)理2和片理與邊坡組合形成臨空體,易發(fā)生小范圍的楔體滑動,A2點節(jié)理2和片理與邊坡組合易發(fā)生楔體滑動,A3點節(jié)理2和片理與邊坡組合易發(fā)生楔體滑動,A4點節(jié)理1和片理與邊坡組合易發(fā)生楔體滑動。
2.2.1勘測線及結構面位置關系
勘測線走向與邊坡坡面走向平行。如圖2所示為邊坡測繩上兩個點A,B。A點測繩讀數(shù)為3.2 m,B點測繩讀數(shù)為11.2 m。
2.2.2結構面及坡面赤平投影圖
通過邊坡和結構面的產(chǎn)狀作赤平投影圖,如圖3所示,結構面J1,J2以及坡面組成一個結構體,易形成楔形體滑動。
2.2.3結構面實體比例投影
作一水平面為投影平面,標出坡頂線和結構面J2,J1的實測點A′和B′,坡頂線左側代表邊坡面的投影,右側代表水平結構面的投影(見圖4)。
在坡頂面一側,過A′,B′,兩點分別作結構面J2和J1的走向線的平行線,二者相交于C′點。在邊坡面一側,過A′,B′兩點分別作結構面和邊坡面的交線OA,OB的平行線,二者相交于O′點,連接C′O′,A′C′B′O′即為所求結構體在水平投影面上的實體比例投影。
根據(jù)幾何關系,該結構體的體積為:
2.2.4結構體巖體力學作用分析
如果巖塊在自重作用下發(fā)生滑移時,主要是沿著勢能最低兩組結構面組合交線方向滑移。分析這種巖體力學作用的關鍵在于確定出組合交線產(chǎn)狀。有了組合交線產(chǎn)狀后,再求出垂直于組合交線結構面視傾角θ,然后分析其力學作用。
如圖5所示,δ=17.63°為J1,J2組合交線OC的傾角,垂直于OC的結構面J1,J2的視傾角為θ1=65.7°和θ2=31.38°。
結構體的力學模型如圖6所示,作用于結構面J1,J2的滑移力分力P1,P2分別為:
P1=Wcosθ1
(1)
P2=Wcosθ2
(2)
代入W=89×2 556×10=2 275 kN,P1=936 kN,P2=1 942 kN。由自重W產(chǎn)生的下滑力為S:
S=Wsinδ
(3)
代入數(shù)值得:S=689 kN。抗滑力T為:
T=T1+T2=P1tgφ1cosδ+c1F1+P2tgφ2cosδ+c2F2
T=Wcosδ(cosθ1tgφ1+cosθ2tgφ2)+c1F1+c2F2
(4)
其中,c1,c2分別為J1和J2的粘聚力;φ1,φ2分別為J1和J2的內摩擦角;F1,F2分別為結構面J1,J2構成滑面的面積。若c1=c2,φ1=φ2,則式(4)簡化為:
T=Wcosδtgφ(cosθ1+cosθ2)+c(F1+F2)
(5)
代入φ=20°,c=40 kPa,F2=52.6 m2,F1=13.3 m2,得T=3 634 kN。穩(wěn)定性系數(shù)K=T/S≈5。故該結構體穩(wěn)定,不會下滑。
通過長期觀察,邊坡存在沿片理面局部掉塊、沿結構面發(fā)生小型楔形體掉塊現(xiàn)象,與赤平極射投影定性分析結果一致;A,B結構面切割形成的楔形體未發(fā)生滑動現(xiàn)象,與實體比例投影分析結果基本一致。對比結果表明兩種方法均有適用性,在巖質邊坡穩(wěn)定性分析中可發(fā)揮重要作用。