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    基于弗留格爾公式和大數(shù)據(jù)的空冷機組關(guān)鍵問題探討

    2020-04-06 04:45:42徐松泉楊文飛薛康康
    發(fā)電設(shè)備 2020年2期
    關(guān)鍵詞:冷島冷端背壓

    徐松泉, 楊 博, 文 玨, 魏 江, 楊文飛, 薛康康

    (1. 大唐甘肅發(fā)電有限公司 景泰發(fā)電廠, 甘肅景泰 730400;2. 中國大唐集團科學(xué)技術(shù)研究院有限公司 西北電力試驗研究院, 西安 710016)

    火電在能源配比中所占的比重依舊是首位,而空冷機組在火電機組中的占比高達20%以上[1-2],節(jié)水優(yōu)勢使其廣泛建設(shè)于我國西北部干旱缺水的地區(qū),成為這些地區(qū)電能支柱。空冷機組主要分為兩類:直接空冷和間接空冷[3-4]。兩類空冷機組最終都要將熱量釋放給空氣,因此空冷機組受環(huán)境條件影響劇烈[5-6],其所在地區(qū)全年氣溫變化幅度大,冬季極寒夏季高溫,運行條件惡劣,造成機組運行參數(shù)波動范圍大,易產(chǎn)生問題,運行維護難度大。

    在節(jié)能減排的大背景下,空冷機組的優(yōu)勢較大,但其問題也真實存在,這就要求研究人員必須著力于空冷機組的棘手問題展開深入工作,力求提高設(shè)備可靠性,降低檢修運維難度,深化空冷機組冷端優(yōu)化工作。以往關(guān)于空冷機組的研究較為分散,未有總結(jié)性質(zhì)的文章,筆者結(jié)合深度調(diào)研就空冷機組設(shè)備運行情況進行總結(jié)和研討,為進一步研究梳理思路、奠定基礎(chǔ)。

    目前,僅有直接空冷機組相關(guān)的性能考核試驗標準,關(guān)于間接空冷機組還未有相關(guān)標準頒布?,F(xiàn)行的直接空冷機組試驗標準是在德國VGB-R131ME 《真空狀態(tài)下空冷凝汽器的驗收試驗測量和運行監(jiān)控》基礎(chǔ)上,經(jīng)過西安熱工研究院按照我國特點修改后的DL/T 244—2012《直接空冷系統(tǒng)性能試驗規(guī)程》[7]??绽湓囼炐枰獓栏竦南到y(tǒng)隔離才能保證精度,而機組的實際運行往往是非理想化的,同時電廠的分布式控制系統(tǒng)(DCS)能夠保存大量的運行數(shù)據(jù)。綜上所述,為了更好地分析空冷機組實際運行性能及利用好電廠的大數(shù)據(jù),筆者提出了利用弗留格爾公式[8-9]簡化的空冷系統(tǒng)性能評價方式,并對34臺空冷機組展開分析計算。

    1 空冷機組性能綜述

    1.1 設(shè)計參數(shù)對比

    筆者所調(diào)研的空冷系統(tǒng)的設(shè)計參數(shù)見表1(ITD為空冷系統(tǒng)初始溫差[10],是汽輪機排汽壓力下的飽和溫度與進入空冷凝汽器的空氣溫度之差)。以電廠編號區(qū)別,每個廠可能有多臺機組,一共34臺, 8臺機組(B15、B16、B19、B20、B21、B22、B33、B34)為間接空冷,其他為直接空冷。

    表1 機組設(shè)計參數(shù)

    200 MW等級機組的空冷系統(tǒng)面積為51×104m2左右,300 MW等級機組設(shè)計空冷系統(tǒng)面積在73×104~118×104m2,600 MW等級機組設(shè)計空冷系統(tǒng)面積在120×104~206×104m2。一般情況下,汽輪機背壓是ITD的單值函數(shù),同樣環(huán)境溫度下,ITD越小,機組背壓越低,目前推薦的ITD一般在34~41 K。調(diào)研空冷機組的設(shè)計ITD在29.1~39.4 K。設(shè)計環(huán)境溫度按照DL/T 5339—2011 《火力發(fā)電廠水工設(shè)計規(guī)范》要求,每年的不滿發(fā)時間少于200 h,調(diào)研空冷機組的設(shè)計滿發(fā)環(huán)境溫度在30~36 ℃。

    1.2 空冷島(塔)性能分析

    性能計算按照空冷島(塔)性能、機組冷端性能對比這兩個方面進行計算,依據(jù)空冷機組性能試驗相關(guān)規(guī)范要求,數(shù)據(jù)以2017年至2018年空冷機組電廠實際數(shù)據(jù)作為基礎(chǔ);基于弗留格爾公式,依據(jù)低壓缸入口參數(shù)及各段抽汽參數(shù)計算低壓缸排汽質(zhì)量流量,利用得到的排汽質(zhì)量流量和對應(yīng)的環(huán)境溫度,通過空冷凝汽器性能曲線得到在該排汽質(zhì)量流量和對應(yīng)的環(huán)境溫度下的機組設(shè)計背壓,扣除噴淋和風機頻率對背壓的影響,得到該工況下的設(shè)計背壓,然后與機組實際背壓相比,得到空冷凝汽器的劣化情況。計算剔除相關(guān)輔助系統(tǒng)的影響,僅計算空冷系統(tǒng)冷卻能力,考慮相關(guān)修正。此計算方式根據(jù)低壓缸的抽汽級數(shù)和低壓加熱器數(shù)量不同有相應(yīng)變化。低壓缸實際入口質(zhì)量流量計算公式為:

    (1)

    式中:qm1為低壓缸實際入口質(zhì)量流量,t/h;qmg1為低壓缸設(shè)計入口質(zhì)量流量,t/h;p01為低壓缸實際入口壓力,MPa;pg1為低壓缸第一級抽汽實際壓力,MPa;p0為低壓缸設(shè)計入口壓力,MPa;pg為低壓缸第一級抽汽設(shè)計壓力,MPa;T0為低壓缸設(shè)計入口熱力學(xué)溫度,K;T1為低壓缸實際入口熱力學(xué)溫度,K。

    基于凝結(jié)水質(zhì)量流量,通過低壓加熱器熱平衡方程計算低壓缸各段抽汽質(zhì)量流量,低壓缸入口質(zhì)量流量減去抽汽質(zhì)量流量即為低壓缸排汽質(zhì)量流量。由于某些電廠對一些風機進行過改造或風機老化等,修正量包括風機頻率和噴淋:噴淋修正方法為對比相同負荷、環(huán)境溫度、風機頻率下投退噴淋時背壓的偏差,針對對應(yīng)工況設(shè)計背壓進行修正;風機頻率修正通過總結(jié)在相同負荷、環(huán)境溫度下頻率與背壓的關(guān)系,通過外推法得到滿頻時的背壓修正量從而進行修正。

    表2為空冷島(塔)性能計算結(jié)果。背壓偏差為對應(yīng)工況設(shè)計背壓與修正后實際背壓的差,相對偏差為背壓偏差與設(shè)計背壓的百分比,相對偏差為負表示空冷島(塔)性能不合格。由表2可以看出:有8臺機組空冷島(塔)性能不合格,空冷島(塔)性能合格率為76.47%。空冷島(塔)的合格率較高,說明設(shè)計參數(shù)合理,最早投運的調(diào)研機組投運于2003年,說明機組空冷系統(tǒng)老化衰減緩慢。

    表2 空冷島(塔)性能計算結(jié)果

    1.3 機組冷端性能分析

    機組冷端性能按照機組滿負荷設(shè)計邊界條件,修正各項參數(shù)至設(shè)計值,對比修正后背壓是否達到設(shè)計背壓,從而判斷冷端性能是否達到設(shè)計值。

    數(shù)據(jù)篩選時確保所選時間點的風機頻率、環(huán)境溫度和機組負荷與設(shè)計值的偏差不超過5%(以ASME PTC 6—2004 《汽輪機性能試驗規(guī)程》中偏差上限為界)。如果所選時間點處于夏季,則須要剔除噴淋的影響,方法為:

    (1) 已知投入尖峰噴淋時段,在數(shù)據(jù)中遴選負荷、風機頻率、環(huán)境溫度接近的投入和退出尖峰噴淋系統(tǒng)的兩組運行數(shù)據(jù)。

    (2) 兩組運行數(shù)據(jù)背壓差值則為需要修正的量。

    (3) 重復(fù)前兩步至少15次,得到一組背壓修正值,求得算數(shù)平均值即為最終某臺機組尖峰噴淋背壓修正量。

    如果所選時間點處于冬季,則須要剔除高背壓供熱的影響,方法同尖峰噴淋類似,這里不再贅述。

    以600 MW機組為例,修正后數(shù)據(jù)見表3。由表3可以看出:通過未投尖峰噴淋前試驗和投尖峰噴淋后試驗,采用統(tǒng)計方法計算,該機組平均背壓修正值為5.5 kPa。

    表3 機組冷端實際背壓與設(shè)計背壓的偏差

    表4為機組冷端設(shè)計背壓與修正背壓的對比。由表4可以看出:共有6臺機組性能達到設(shè)計值,合格率為17.64%,其他28臺機組均未達到設(shè)計值。相對偏差偏大的主要原因是低壓缸熱負荷較設(shè)計值偏大,機組普遍熱耗率偏高,凝汽器熱負荷偏大,機組偏離設(shè)計值較遠。低壓缸熱負荷大、熱耗偏高的原因主要為缸效偏低、閥門內(nèi)漏嚴重、減溫水流量偏大、加熱器端差偏大、運行參數(shù)偏離設(shè)計值等。熱耗偏高情況下,低壓缸熱負荷較設(shè)計值偏高,造成空冷運行偏離設(shè)計工況,影響機組背壓。

    從空冷島(塔)的性能和冷端性能對比可以看出:空冷系統(tǒng)的傳熱惡化主要出現(xiàn)在主機端,空冷端的傳熱惡化緩慢。因此,對空冷系統(tǒng)的研究必須考慮主機的影響,開展對整個冷端的研究和優(yōu)化才能切實解決空冷系統(tǒng)面臨的問題。

    表4 機組冷端設(shè)計背壓與修正背壓的對比

    2 空冷系統(tǒng)運行問題

    2.1 機組限負荷問題

    以2017年至2018年空冷機組數(shù)據(jù)作為基礎(chǔ),通過參數(shù)修正,計算滿負荷工況下機組帶負荷能力。在設(shè)計滿發(fā)溫度(TRL工況)下,20%機組夏季設(shè)計工況下具備帶滿負荷能力,由于夏季帶負荷能力受限,其他空冷機組須要投入輔助冷卻系統(tǒng)才能保證夏季設(shè)計工況下具備帶滿負荷的能力。

    以某電廠為例,在2017年發(fā)生空冷系統(tǒng)限負荷6次,直接原因是環(huán)境溫度偏高,凝結(jié)水溫度超過70 ℃,限制凝結(jié)水精處理運行,影響陰樹脂性能,由于邏輯控制設(shè)置自動切除,因此電廠人為控制凝結(jié)水溫度在69 ℃左右,進一步降低了機組帶負荷能力。在2018年加強了空冷沖洗及尖峰噴淋系統(tǒng)的維護,保證了尖峰噴淋系統(tǒng)可靠投入,限負荷情況有所好轉(zhuǎn)??绽鋼Q熱設(shè)備臟污也會造成限負荷問題[11-12],對該電廠1號機組垢樣進行分析,用少量鹽酸溶解,產(chǎn)生大量氣泡,判斷為碳酸鹽。然后用純水定容至500 mL測定鈣離子、鎂離子的質(zhì)量濃度分別為126.79 mg/L、10.92 mg/L,折算成碳酸鈣、碳酸鎂的質(zhì)量分數(shù)分別為84.48%、 10.18%,還有少量酸不溶物。該電廠換熱設(shè)備表面結(jié)垢較多,影響其傳熱效果。

    2.2 機組檢修維護

    (1) 71%空冷機組沒有進行空冷系統(tǒng)性能驗收試驗,無法準確量化空冷系統(tǒng)的性能。大部分機組對于尖峰噴淋系統(tǒng)、機力塔尖峰系統(tǒng)未進行性能考核試驗。無法準確量化系統(tǒng)投入后背壓收益。

    (2) 漏風較嚴重,翅片未可靠封堵,冷風短路后造成空冷系統(tǒng)傳熱效率下降,主要位置集中在散熱器底部、空冷間隔人字面間隙、真空管旁間隙等部位。

    (3) 部分電廠沖洗設(shè)備可靠性差,主要涉及齒輪傳動帶、沖洗水泵、定位系統(tǒng)等故障。間接空冷機組沖洗系統(tǒng)不能長周期可靠投入,主要涉及限位及電動機、沖洗軌道、沖洗傳動裝置等故障問題。

    (4) 直接空冷機組蒸汽隔離閥、間接空冷機組水側(cè)隔離閥檢修過程中均發(fā)現(xiàn)不嚴密的現(xiàn)象。隔離閥不嚴密造成機組運行靈活性降低,冬季啟動或者低負荷情況下防凍壓力較大,調(diào)研機組中65%空冷機組的散熱器翅片因隔離閥不嚴密有凍損現(xiàn)象。

    (5) 空冷機組真空泵循環(huán)液溫度高是葉片汽蝕的主要原因,空冷機組夏季工作背壓高,真空泵循環(huán)液工作溫度高。47%空冷機組發(fā)生過真空泵汽蝕的問題。

    (6) 存在空冷系統(tǒng)膨脹受阻,下聯(lián)箱受阻變形,最終導(dǎo)致管束開裂。

    2.3 空冷系統(tǒng)溫度場不均勻問題

    空冷機組現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)溫度場不均勻較為普遍,按照制造廠設(shè)計要求,直接空冷與間接空冷系統(tǒng)要求蒸汽和水流量分配不均勻系數(shù)小于5%,實際檢查發(fā)現(xiàn)分配不均勻較為明顯。

    以某電廠空冷系統(tǒng)為例進行了溫度場分布試驗(見圖1)。從圖1中可以看出:該電廠單元交界處的溫度較低,最低可達29 ℃,最大低溫區(qū)面積可達一個單元單面散熱器面積的1/10左右。通過對單元內(nèi)部四個對角進行風速測量,發(fā)現(xiàn)風速差距較大,最大風速可達11 m/s,最小低于1 m/s,這與卜永東[13]的模擬計算結(jié)果一致。單元交界處翅片管局部溫度低,一方面是由于A型單元結(jié)構(gòu)導(dǎo)致單元內(nèi)部流場分布不均勻,風速風量差距較大,另一方面由于管道內(nèi)部蒸汽分配不均勻,尤其是空冷蒸汽分配管出口第1個單元蒸汽流量較小,所以產(chǎn)生了局部溫度不均的現(xiàn)象??绽湎到y(tǒng)溫度分布不均導(dǎo)致了部分區(qū)域凝結(jié)水過冷,浪費部分冷卻風量,降低空冷系統(tǒng)的傳熱效率。

    圖1 空冷系統(tǒng)溫度場

    3 結(jié)語

    (1) 調(diào)研機組空冷島(塔)性能合格率為76.47%,冷端性能合格率為17.64%??绽湎到y(tǒng)的傳熱惡化主要出現(xiàn)在主機端,主要原因是低壓缸熱負荷較設(shè)計值偏大,機組普遍熱耗率偏高,凝汽器熱負荷偏大,機組偏離設(shè)計工況較遠,空冷端的傳熱惡化緩慢。因此,對空冷系統(tǒng)的研究必須考慮主機的影響,開展整個冷端的研究和優(yōu)化才能切實解決空冷系統(tǒng)面臨的問題。

    (2) 80%空冷機組需要投入輔助冷卻系統(tǒng),才能保證夏季設(shè)計滿發(fā)溫度下具備帶滿負荷的能力。空冷系統(tǒng)溫度場和蒸汽分配均與設(shè)計存在一定偏差,尤其在部分負荷下往往存在較大偏差,冷卻風配風均勻性、合理性方面也存在較大偏差。

    (3) 空冷系統(tǒng)的性能試驗工作進展不完全、漏風嚴重、散熱器表面結(jié)垢明顯、金屬涂層脫落、沖洗設(shè)備可靠性差、隔離閥不嚴密、真空泵易汽蝕等檢修維護問題依舊制約空冷系統(tǒng)正常工作,是亟待深入研究的方向。

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