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    一種基于低溫共燒陶的無引線鍵合封裝

    2020-03-12 01:06:10焦靜靜石云波趙永祺趙思晗米振國
    壓電與聲光 2020年1期
    關(guān)鍵詞:瓷片引線基板

    焦靜靜,石云波,趙永祺,趙思晗,張 婕,米振國,康 強

    (1.中北大學(xué) 電子測試技術(shù)重點實驗室,山西 太原 030051;2.中國兵器工業(yè)實驗測試研究院,陜西 華陰 714200)

    0 引言

    微機電系統(tǒng)(MEMS)加速度計因高集成度和低功耗等優(yōu)點在工業(yè)和國防等領(lǐng)域發(fā)揮著極大的作用[1-2]。傳感器的封裝對于傳感器的可靠性有重要的影響[3]。在高沖擊環(huán)境下加速度傳感器的主要失效模式包括鍵合引線的脫落、微梁斷裂等[4]。通過長期試驗表明,在沖擊載荷環(huán)境下引線易疲勞斷裂,同時金線和芯片上的鋁鍵合點發(fā)生固相反應(yīng),形成“紫斑”。傳感器鋁焊盤表面的氧化膜也會阻礙金絲鍵合,從而易導(dǎo)致鍵合質(zhì)量差或引線脫落[5]。金絲鍵合的鍵合質(zhì)量及抗沖擊性在實驗過程中影響極大。因此,有效的封裝是影響傳感器可靠性的一個重要因素。

    低溫共燒陶瓷(LTCC)技術(shù)結(jié)合厚膜技術(shù)和高溫共燒陶瓷技術(shù)的優(yōu)點,與其他微電子封裝工藝相比,其工藝難度較低,且具有較好的溫度特性和高機械品質(zhì)[6]。在LTCC材料中可集成無源組件,有利于實現(xiàn)結(jié)構(gòu)的動員化和小型化[7]。越來越多的人開始采用LTCC材料進(jìn)行封裝,實現(xiàn)傳感器的異構(gòu)集成[8-9]。2016年,Fraunhofer實驗室提出在與硅陽極鍵合過程中,含有Na+的LTCC基板的電子遷移率會高于高硼硅玻璃中的電子遷移率[10]。2017年,Andrea將LTCC射頻MEMS技術(shù)應(yīng)用于重構(gòu)空間子系統(tǒng)中并進(jìn)行了設(shè)計、制造和測試,測試結(jié)果表明,LTCC與MEMS技術(shù)適用于極端條件[11]。

    為提高M(jìn)EMS加速度計的可靠性,減小因為引線鍵合導(dǎo)致傳感器失效。本文提出了一種基于LTCC的無引線晶圓級封裝。通過LTCC基板實現(xiàn)無引線封裝和電路轉(zhuǎn)接功能,極大地減小了傳感器的封裝體積,為實現(xiàn)MEMS傳感器的異構(gòu)集成提供可能。

    1 結(jié)構(gòu)設(shè)計

    1.1 傳感器結(jié)構(gòu)

    本文設(shè)計針對高量程加速度傳感器,采用四懸臂梁粗梁結(jié)構(gòu)[12](見圖1),通過離子摻雜形成電阻,芯片表面濺射鋁線形成惠斯通電橋。依靠壓阻效應(yīng)將加速度信號轉(zhuǎn)化成電壓信號。

    圖1 傳感器實物圖

    1.2 LTCC三層封裝設(shè)計

    現(xiàn)有高量程加速度傳感器封裝均采用金絲鍵合將敏感結(jié)構(gòu)與印刷電路板(PCB)相連,而后輸出電線釬焊在PCB板上,如圖2所示。由于金絲鍵合和PCB板的存在,增大了封裝后的體積,同時降低了傳感器在高沖擊條件下的可靠性。LTCC實現(xiàn)電路轉(zhuǎn)接比用普通PCB電路基板具有更優(yōu)良的熱傳導(dǎo)性和更好的溫度特性。由于LTCC較小的熱膨脹系數(shù)和介電常數(shù)溫度系數(shù),其與硅芯片陽極鍵合過程中產(chǎn)生的殘余應(yīng)力較小。無引線鍵合封裝結(jié)構(gòu)如圖3所示。當(dāng)采用含Na+的熟瓷片與敏感結(jié)構(gòu)陽極鍵合,同時在熟瓷片內(nèi)印刷電路,從而實現(xiàn)電路轉(zhuǎn)接功能。該結(jié)構(gòu)可簡化敏感結(jié)構(gòu)到傳輸線之間的步驟,減小由于金絲鍵合和PCB板造成的噪聲,提高傳感器整體的可靠性;同時保證了加速度傳感器整體封裝后的面積與敏感結(jié)構(gòu)相同。在高度提高時,仍能有效地保護(hù)敏感結(jié)構(gòu)。

    圖2 常規(guī)封裝示意圖

    圖3 整體封裝結(jié)構(gòu)示意圖

    1.3 設(shè)計參數(shù)

    本傳感器敏感結(jié)構(gòu)為對稱四懸臂梁結(jié)構(gòu),因此可簡化為中心有一質(zhì)量為m2的質(zhì)量塊的簡支梁模型。梁的長、寬、厚分別為a1,a2和h1。

    懸臂梁的撓度曲線近似方程為

    (1)

    式中:M(x)為梁彎矩;E為楊氏模量;I為慣性矩。

    彎矩方程為

    EIy″=Fx-M0

    (2)

    式中:F為兩端固支面的支持力;x為梁上位置;M0為梁邊緣的約束彎矩。

    通過邊界條件:

    (3)

    當(dāng)結(jié)構(gòu)受加速度a的作用時,可解得結(jié)構(gòu)撓度方程:

    (3a1x2-2x3) 0≤x≤a1

    (4)

    式中:υ為泊松比;m1為梁質(zhì)量。

    當(dāng)x=a1時為形變最大值點,即

    (5)

    通過式(5)計算可得在滿量程條件下質(zhì)量塊的最大位移為5.6 μm,故第一層生瓷片空腔高度應(yīng)大于6 μm。

    2 性能仿真

    利用ANSYS workbench有限元仿真軟件對封裝結(jié)構(gòu)和整體封裝的振動模態(tài)進(jìn)行分析,相關(guān)材料參數(shù)如表1所示。圖4為裸片第一階模態(tài)。由圖可知,未封裝傳感器的z軸振動模態(tài)為285 kHz。圖5為無引線封裝后的第一階固有頻率為567 kHz。由此可見,無引線鍵合封裝對整體傳感器的固有頻率有較大的提升。當(dāng)采用不銹鋼金屬管殼為封裝外殼,灌封膠灌封對芯片進(jìn)行系統(tǒng)級封裝后的整體固有頻率為103 kHz,如圖6所示。對封裝體進(jìn)行沖擊仿真,沖擊載荷200 000g(g=9.8 m/s2),加載時間60 μs,底邊固定。圖7為200 000g沖擊下的無線封裝后的敏感結(jié)構(gòu)應(yīng)力等效圖。由圖可知,無引線鍵合封裝最大應(yīng)力為50.81 MPa,最大應(yīng)力位置為梁根部。梁根部的最大應(yīng)力小于硅的許用應(yīng)力,該結(jié)構(gòu)滿足設(shè)計要求。

    表1 參數(shù)性能

    圖4 裸片第一階模態(tài)

    圖5 無引線鍵合封裝第一階模態(tài)及剖面圖

    圖6 灌封封裝后的第一階模態(tài)

    圖7 無引線封裝后的敏感結(jié)構(gòu)應(yīng)力等效圖

    3 封裝工藝制備

    圖8為LTCC基板的制備圖。通過陽極鍵合技術(shù)將敏感結(jié)構(gòu)和底層生瓷片連接。第1層生瓷片上通過激光打孔技術(shù)打上和敏感結(jié)構(gòu)硅片上的引腳焊盤(PAD)點大小、位置一致的通孔,同時在和敏感結(jié)構(gòu)接觸面刻出與敏感結(jié)構(gòu)表面濺射同大小導(dǎo)線的凹槽。第2層生瓷片打孔位置與第1層生瓷片一樣,采用漿料填孔實現(xiàn)敏感結(jié)構(gòu)與轉(zhuǎn)接電路垂直連接。在第2層生瓷片表面上印刷轉(zhuǎn)接電路,第3層生瓷片在第2層生瓷片轉(zhuǎn)接電路結(jié)束處相應(yīng)位置激光沖孔。在第3層(頂層)生瓷片上印刷可釬焊漿料形成與電線焊接的焊盤。上面三層生瓷片整體通過疊層、壓片、在850 ℃熔爐中燒結(jié)形成一個緊湊的整體模塊,將這個整體與已鍵合底面熟瓷片的敏感結(jié)構(gòu)通過陽極鍵合連接。最后,封裝后的整體通過貼片膠粘接,實現(xiàn)三層封裝結(jié)構(gòu)與管殼的連接。

    圖8 低溫共燒陶瓷基板的制備

    4 結(jié)束語

    本文設(shè)計了一種無引線鍵合的封裝結(jié)構(gòu),該結(jié)構(gòu)采用含Na+的陶瓷板通過陽極鍵合與傳感器相連。陶瓷基板內(nèi)含有金屬連接通孔,同時將電路轉(zhuǎn)接功能也制作在陶瓷基板內(nèi)?;迳媳砻婧锌珊稿a漿料,可直接釬焊金屬導(dǎo)線,從而實現(xiàn)無引線鍵合的封裝。這種結(jié)構(gòu)減小了由于金絲鍵合和灌封膠對傳感器的影響。通過仿真可知,該結(jié)構(gòu)在不影響傳感器輸出性能的同時,可減小傳感器的封裝體積和質(zhì)量,提高傳感器的穩(wěn)定性和可靠性。

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