彭永洪, 魏 波, 宋雷勇, 王甲昌, 薛 健, 陳 兵, 申川峽
(1中國石油塔里木油田分公司安全環(huán)保與工程監(jiān)督中心 2中國石油塔里木油田分公司油氣田產(chǎn)能建設事業(yè)部)
APR地層測試技術是庫車山前評價油氣層的重要手段,利用油管傳輸循環(huán)閥、封隔器、壓力計等測試工具至預定位置,在不動管柱的情況下由環(huán)空壓力控制循環(huán)閥實現(xiàn)井下關井,錄取地層資料[1-6]。隨著油氣勘探邁向超深層,地層溫度、壓力不斷升高,作業(yè)工況異常復雜,對壓井液、工具及配套密封件的要求更高,測試工具的不適應也逐漸凸顯,失敗井次時有發(fā)生。例如:預探井克深902井和克深12井在地層測試時因測試閥破裂盤密封圈刺漏,循環(huán)孔提前打開,替液后關閉E型閥失敗,導致測試失敗,分別損失作業(yè)時間14 d和16 d。因此,有必要對發(fā)生的測試工具失效問題深入研究分析,提出技術保障措施,提高測試一次性成功率。
收集整理庫車山前近幾年61口APR測試井,其中19口井測試工具失效,失效率占31%,且隨著井深的增加,工具失效率也隨之增加,尤其7 500 m以上的測試井,工具失效率高達60%。其中:循環(huán)閥RD、RDS失效率占94%,封隔器失效占6%。
循環(huán)閥正常工作狀態(tài)是指在設計的環(huán)空操作壓力控制范圍內打開破裂盤,流體壓力通過破裂孔作用剪切芯軸剪斷限位銷推動芯軸下行,下行同時啟動彈性爪、連接桿、操作臂動作,關閉球閥,球閥完全關閉時彈性爪會在連接桿與差動外筒空隙內外張開,不再抓牢剪切芯軸,芯軸繼續(xù)下行,使循環(huán)孔打開,實現(xiàn)井下關井和循環(huán)壓井作業(yè)(如圖1所示)。
圖1 RDS循環(huán)閥工作原理
循環(huán)閥失效表現(xiàn)為:①破裂盤破裂,剪切芯軸未下行或下行不到位,球閥打開,循環(huán)孔關閉;②破裂盤未破,剪切芯軸提前下行,球閥關閉,循環(huán)孔打開。
1.1 測試壓井液沉淀
庫車山前超深高壓氣井井況惡劣,井溫高達150℃以上,測試壓井液密度需要達到1.80~2.20 g/cm3,在高溫環(huán)境中長時間靜置使壓井液性能變差,形成老化沉淀,易出現(xiàn)沉淀物抱死芯軸或沉積在連接桿與差動外筒空隙內,阻礙芯軸下行。有時沉淀物會在測試閥破裂盤傳壓孔處沉實,使環(huán)空操作壓力無法打開破裂盤。
1.2 密封圈失效
密封圈是測試工具保持密封的重要配件,一旦受損,就會失封,無法在剪切芯軸壓差面積上形成有效壓差,推動芯軸下行。總結密封圈失效有三種形式:地層溫度超過或接近密封圈的耐溫極限出現(xiàn)碳化而降低使用壽命、密封圈不具備防內爆性能出現(xiàn)鼓脹、密封圈安裝時機械受損。
1.3 芯軸卡死
三口井RD閥在設計環(huán)空操作壓力下未正常運行,起出檢查發(fā)現(xiàn)芯軸、彈性爪卡死在差動外筒上,造成RD閥循環(huán)孔打開失敗。分析認為:芯軸下行的啟動速度太快、慣性力大,下行時未帶彈性爪一起下行,而將彈性爪擠入芯軸與差動外筒的5 mm間隙內卡死,反向阻礙芯軸下行,使其下行不到位。
1.4 破裂盤密封件刺漏
克深902井、克深12井現(xiàn)場裝配循環(huán)閥破裂盤時,破裂盤安裝槽上存在肉眼難以發(fā)現(xiàn)的微小砂礫,使破裂盤密封件與安裝槽之間存在間隙,替液時在高的環(huán)空壓力下刺漏,使流體壓力提前作用剪切芯軸下行,露出循環(huán)孔,投球關閉E型替液閥失敗。
克深131井RDS循環(huán)閥井下關井后,地面采用?5 mm固定油嘴控壓反循環(huán)脫氣,反循環(huán)至進出口密度一致時,油壓突然下降為0。繼續(xù)反循環(huán),泵壓3 MPa,油壓0 MPa,此時地面的供液管線崩開,地面緊急關井,油壓由0 MPa緩慢漲至20 MPa,套壓0 MPa,后油套壓同時上漲,油壓由20 MPa升至56 MPa,套壓由0 MPa漲至40 MPa,判斷油套竄通。起出工具檢查,封隔器水力錨兩處錨爪和本體刺損嚴重,水力錨密封圈碳化變硬,試水壓漏水明顯?,F(xiàn)場分析:反循環(huán)脫氣時,水力錨錨爪處于收縮狀態(tài),油壓突然下降為0,此時水力錨承受33 MPa壓差,瞬間伸出,且在井溫176℃環(huán)境下,密封圈碳化變硬,使密封性降低,造成刺漏水力錨錨爪。
1.1 測試壓井液沉淀解決措施
針對測試壓井液分層、沉淀使循環(huán)閥失效問題,決定從優(yōu)選評價測試壓井液性能、壓井液易沉淀處填充高溫高壓黃油兩個方法解決:
(1)目前采用的測試壓井液主要為油基壓井液、超微重晶石、有機鹽壓井液。下測試管柱前,對現(xiàn)場應用的壓井液進行老化實驗與配伍性實驗評價其抗高溫穩(wěn)定性與沉降穩(wěn)定性,滿足高溫(比地層溫度高10℃~15℃)條件下靜置烘烤15 d后,未形成老化分層、加重材料硬性沉淀,且滿足密度、黏度、切力等指標要求為合格,三種壓井液體系性能指標要求分別如表1~表3所示。
表1 油基壓井液性能指標
表2 超微重晶石性能指標
表3 有機鹽壓井液性能指標
(2)加工注脂接頭,在循環(huán)閥芯軸、連接桿與差動外筒空間內,壓井液易沉淀處填充高溫黃油,占滿空間,防止壓井液沉淀物或地層雜質進入外筒與芯軸間隙內造成堵塞。
1.2 密封圈失效控制措施
針對密封圈失效問題,從優(yōu)選、評價再到保管、安裝全面把關,確保密封圈的密封性。
(1)對于高溫密封圈碳化問題,總結常用密封圈的耐溫性能,根據(jù)地層溫度、流體性質優(yōu)選滿足長期耐溫條件的密封圈。溫度低于177℃的井優(yōu)選Viton600氟化橡膠密封圈,等于或高于177℃的井,優(yōu)選Chemraz全氟醚密封圈。
(2)對于Chemraz密封圈不抗內爆鼓脹問題,通過實驗評價與資料調研,發(fā)現(xiàn)使用的Chemraz555系列密封圈硬度較低(硬度80)、不抗內爆,系統(tǒng)突然減壓,進入橡膠內部的氣體分子逃逸形成鼓脹。優(yōu)選高硬度(硬度95)、抗內爆的Chemraz 526系列密封圈,解決了密封圈不防內爆問題。
(3)對于密封圈機械刮傷問題,嚴格執(zhí)行倉庫密封件管理規(guī)定,要求密封圈在低溫、避光、干燥環(huán)境下保存,不同規(guī)格的密封圈需分別存放,對過期的密封圈不再使用,確保密封圈在出庫時的完好性。組裝時安排專業(yè)、熟練人員安裝,均勻涂抹好潤滑脂,將緩沖墊套在芯軸密封圈上,以保護密封圈受外力損壞,同時平緩用力下壓差動外筒,使均勻受力,通過密封圈時緩慢,上扣時保持芯軸處于居中位置。
1.3 芯軸卡死控制措施
(1)針對流體壓力作用使芯軸下行的啟動速度快、慣性力大造成的芯軸、彈性爪卡死在差動外筒的現(xiàn)象,經(jīng)過多方研究決定對破裂盤傳壓孔倒角、孔徑進行改進。具體方法:①倒角由90°改為45°,改變流體壓力的作用方向,避免作用力直接作用芯軸,通過角度變化使作用力先向上,后向下,減緩流體壓力對芯軸的沖擊力和芯軸下行的撞擊力;②孔徑由9 mm改為3 mm,減小過流面積,有利于降低芯軸下行的啟動速度和慣性力。
(2)采購工具時注意購置整套工具,避免循環(huán)閥芯軸與差動外筒不是同批次生產(chǎn),造成加工誤差。同時廠房保養(yǎng)維護時,注意不要混用部件,檢查芯軸是否有變形情況。
1.4 破裂盤密封件刺漏控制措施
為防止破裂盤密封件裝配不到位刺漏再發(fā)生,增加對破裂盤裝配到位性檢驗與密封性檢測。
(1)引進“塑性規(guī)”,由可塑性變形的特殊材質制成,通過預裝標記檢驗破裂盤密封件是否裝配到位的專用工具[7],避免破裂盤安裝槽面有微小砂礫等雜質存在,造成密封件安裝不到位刺漏。
(2)為進一步驗證破裂盤密封性,決定對破裂盤進行“兩級試壓”檢測,在車間做氮氣試壓試驗,入井前再試水壓試驗。
放噴排液、循環(huán)脫氣時,地面采用可調式節(jié)流閥+動力油嘴組合控壓方式,其中可調式節(jié)流閥控制圈數(shù)少,可起到固定油嘴控壓作用,且具有可調節(jié)優(yōu)勢;動力油嘴控制圈數(shù)多,且抗刺能力強,可實行精細控壓,這種控壓組合方式可在井筒堵塞等異常情況下實現(xiàn)快速調節(jié)功能,降低壓力波動,減小封隔器水力錨的動作次數(shù)。同時根據(jù)地層溫度、流體性質選擇密封圈,確保水力錨錨爪在多次動作后密封圈的完好性。
ZQ1井是塔里木盆地庫車坳陷的一口風險探井,完鉆井深6 316 m,完鉆層位白惡系巴什基奇克組未穿。采用寶鋼BG140V ?127 mm封隔油層套管(5 563.73~6 316 m),懸掛在?177.8 mm套管內,?177.8 mm套管未回接至井口,上部為?244.48 mm套管。根據(jù)鉆井液密度、井漏、鄰井情況及中途測試資料回歸計算預測地層壓力系數(shù)2.0,地層壓力120.03 MPa,地層溫度156℃。
通過方案討論與技術論證,決定采用APR測試工藝對井段6 073~6 182 m進行地層測試,落實ZQ1號構造白惡系巴什基奇克組流體性質、產(chǎn)能及溫壓資料。通刮洗井后,在密度2.05 g/cm3壓井液中對井段6 073~6 182 m進行鉆桿傳輸射孔,射孔跨度109 m,厚度84 m/5層。射孔后,下入?127 mm RTTS測試封隔器五閥一封測試管柱,環(huán)空操作循環(huán)閥對射孔段進行地層測試,錄取地層資料。
(1)根據(jù)地層壓力系數(shù)及平衡地層壓力的要求,優(yōu)選鉆井時密度2.05 g/cm3一致的壓井液,對2.05 g/cm3油基鉆井液進行配伍性試驗,發(fā)現(xiàn)所用的油基鉆井液與測試工作液不配伍,決定采用2.05 g/cm3的超微重晶石替換油基鉆井液作為測試壓井液,并對超微重晶石壓井液進行老化試驗,評價壓井液的抗高溫穩(wěn)定性和沉降穩(wěn)定性,在比預測地層溫度高10℃的保溫箱內烘烤15 d,玻璃棒自由下落到底,有軟性沉淀,無加重材料硬性沉淀,說明壓井液性能穩(wěn)定,滿足下入測試管柱和操作測試工具的性能要求。
(2)優(yōu)選具有良好作業(yè)記錄的測試工具,根據(jù)地層溫度及流體性質選用氟橡膠Viton600系列密封圈,能夠滿足該井的測試要求。組裝時安排經(jīng)驗豐富人員按照工具裝配圖紙和說明將選用的密封圈和支撐環(huán)安裝在規(guī)定的位置上,注意支撐環(huán)安裝順序,在芯軸的第二道密封圈和第三道密封圈涂抹硅油,其他密封圈和絲扣連接處涂抹適量的潤滑脂。將上接頭固定在虎鉗上,擦拭上接頭內部的密封面保持清潔干凈,內部不涂抹潤滑脂,將裝好密封圈的剪切芯軸插入上接頭,然后在芯軸和上接頭上安裝差動外筒。第三道密封圈與第四道密封圈之間的空氣腔區(qū)域內禁止涂抹潤滑脂,潤滑脂會阻礙工具的正常運行,需保持空氣腔的清潔,差動外筒安裝到位后,在芯軸與差動外筒的空隙內填充高溫高壓黃油。用試壓專業(yè)工具和試壓泵在破裂盤傳壓孔處打壓,觀察芯軸下行時的壓力,若壓力大于21 MPa,拆開查找原因。芯軸運行正常后,安裝彈性爪、操作臂、球閥、下接頭等部件。
(3)工具組裝完后,對工具內壓和空氣腔分別做氮氣試壓40 MPa,對破裂盤做氮氣試壓50 MPa,穩(wěn)壓15 min,觀察各連接處、循環(huán)孔、破裂盤傳壓孔是否有氣泡溢出。上井前在廠房進行試水壓試驗,循環(huán)閥打壓至額定工作壓力,穩(wěn)壓15 min,壓降小于0.7 MPa為合格。單獨對破裂盤打壓至設定值的80%,壓降小于0.7 MPa為合格。
(4)測試封隔器水力錨、密封圈也選用氟橡膠Viton600系列密封圈,滿足該井測試的溫度要求。地面流程選用140 MPa的超Ⅰ類雙級多功能管匯組合,放噴排液時采用可調式節(jié)流閥+動力油嘴多級組合控壓方式。入井前再次確認封隔器凸耳在J型槽短槽內,保證封隔器的坐封成功率。
(5)循環(huán)閥破裂盤選用倒角45°、孔徑3 mm的改進破裂盤?,F(xiàn)場安裝時采用塑性規(guī)驗證破裂盤安裝的到位性,試水壓再次確認破裂盤的密封性,滿足測試工具的入井要求。
(6)為確保測試成功率,在測試管柱中配置兩個RDS安全循環(huán)閥滿足井下關井的雙保險,增加液壓循環(huán)閥作為RD循環(huán)閥的備用閥,若RD閥失效可以通過上提管柱打開液壓循環(huán)閥的循環(huán)孔,實現(xiàn)循環(huán)壓井、解封封隔器的作用[8]。
ZQ1井通過有效的技術保障措施,確保各工具的正常運行,成功完成地層流體性質、產(chǎn)能及溫壓資料的錄取。電子壓力計測點深度6 064.18 m,實測地層壓力120.56 MPa、地層溫度151.97℃。起出工具檢查,RDS、RD循環(huán)閥芯軸間隙無壓井液的硬性沉淀,芯軸下行到位,密封圈表面完好,封隔器水力錨、密封圈、膠筒完好。
建立的APR測試工具技術保障措施已成功支撐庫車山前完成12口超深高溫高壓井的測試作業(yè)任務,測試工具成功率達到100%。
(1)通過對庫車山前61口測試井的工具失效統(tǒng)計分析,總結出測試壓井液、工具密封圈、芯軸、破裂盤是時常造成循環(huán)閥失效的主要原因,封隔器水力錨是受內外壓差控制進行動態(tài)伸縮,地面壓力控制不穩(wěn)易造成水力錨的多次伸縮,影響其密封性。
(2)根據(jù)工具失效原因,從工具購置、保養(yǎng)、安裝、檢測、壓井液性能評估、密封圈選用、破裂盤改進等多個方面提出針對性技術控制措施,保障工具的可靠性;從工藝技術方面,管柱配置中增加RDS、RD循環(huán)閥的備用閥,提高一次測試成功率。
(3)現(xiàn)場應用表明,通過工具、工藝技術保障措施,使工具失效率由研究前的31%降低為0,有力支撐了研究后12口超深高溫高壓氣井的測試任務。