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    縱向增強(qiáng)體土石壩在馬頭山水庫中的應(yīng)用

    2020-03-06 06:43:38昊,王彤,龍
    四川水力發(fā)電 2020年1期
    關(guān)鍵詞:石壩心墻防滲墻

    陳 昊,王 彤 彤,龍 藝

    (1.四川省水利水電勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院,四川 成都 610072;2.水利部南水北調(diào)規(guī)劃設(shè)計(jì)管理局,北京 100011;3.四川省水利干部管理學(xué)校,四川 成都 610072)

    0 引 言

    縱向增強(qiáng)體土石壩[1]是一種新壩型,即以常規(guī)土石壩為依托,在其內(nèi)部“插入”集防滲與受力為一體的剛性結(jié)構(gòu)體(縱向增強(qiáng)體),使大壩成為“剛?cè)嵯酀?jì)”的壩工結(jié)構(gòu)。增強(qiáng)體既起到防滲體系作用,又起到結(jié)構(gòu)體作用。

    筆者結(jié)合馬頭山水庫,重點(diǎn)對(duì)大壩壩體及縱向增強(qiáng)體心墻應(yīng)力變形進(jìn)行分析,用有限元方法分析壩體和增強(qiáng)體心墻的應(yīng)力變形情況,探討和研究新壩型的適用性,以指導(dǎo)馬頭山水庫工程設(shè)計(jì)和施工,同時(shí)為類似土石壩工程提供了參考。

    1 工程概況

    會(huì)東縣馬頭山水庫[2]位于鲹魚河右岸一級(jí)支流官村河支溝冷水溝上游,是一座小⑴型水利工程。工程屬Ⅳ等小(1)型工程。馬頭山水庫主要由水庫樞紐和灌區(qū)渠系工程兩部分組成。水庫總庫容227.4萬m3,正常蓄水位2 456.40 m,選定壩型為混凝土防滲墻心墻石渣壩,最大壩高34.1 m。

    壩線位于原馬頭山水庫壩址上游30 m處,正常蓄水位2 456.4 m,壩軸線長(zhǎng)142.3 m。工程段河床自然坡降6%左右,河谷寬42 m,為狹窄的V型谷。右岸山體雄厚,左岸為一低矮山脊,山脊頂部高程為2 460.78 m。河床上主要為沖洪積含礫壤土層;右岸岸坡局部為殘坡積含礫壤土層覆蓋,厚1~3 m,局部有6~8 m厚的原馬頭山水庫大壩土體,亦為含礫壤土層,緊鄰上游面為壩前崩積滑坡體,最大崩積體深度14.5 m。左岸岸坡大多裸露基巖,僅在坡腳局部有1~3 m的殘坡積含礫壤土層,壩址區(qū)下伏及裸露白堊系中統(tǒng)小壩組粉砂巖、砂巖夾礫巖、泥巖。巖層產(chǎn)狀355 <20°。基巖強(qiáng)風(fēng)化厚度8~19 m。

    縱向增強(qiáng)體土石壩持力層選擇的白堊系中統(tǒng)小壩組粉砂巖、砂巖夾礫巖、泥巖,大壩基礎(chǔ)應(yīng)置于強(qiáng)風(fēng)化砂、泥巖上。防滲墻穿過填筑壩體石渣區(qū),深入白堊系中統(tǒng)小壩組粉砂巖、砂巖夾礫巖、泥巖基巖,其基礎(chǔ)應(yīng)置于強(qiáng)風(fēng)化砂、泥巖下限或弱風(fēng)化基巖上,地基承載力0.8~1.5 MPa。

    2 大壩壩體和縱向增強(qiáng)體應(yīng)力變形分析

    縱向增強(qiáng)體土石壩系沿壩軸線“插入”混凝土剛性防滲墻[3]( 與地下連續(xù)墻類似) ,墻體底部與基礎(chǔ)通過灌漿呈固端連接,從而形成整體防滲結(jié)構(gòu)??v向增強(qiáng)體具有防滲、受力和抵抗變形 3 種作用。以最大壩高 (H= 34.1 m) 剖面進(jìn)行計(jì)算。

    由于大壩穩(wěn)定分析計(jì)算和滲流穩(wěn)定計(jì)算與常規(guī)土石壩設(shè)計(jì)計(jì)算方法相同,筆者重點(diǎn)介紹壩體和增強(qiáng)體心墻應(yīng)變應(yīng)力計(jì)算成果。

    2.1 數(shù)值分析方法

    對(duì)壩體、反濾過渡層、增強(qiáng)體心墻、基巖等,本研究壩體采用鄧肯-張非線彈性本構(gòu)模型[10-13]。

    采用非線性有限元分析,即將壩體、地基與增強(qiáng)體防滲墻三者一體作增量法的非線性有限元計(jì)算,計(jì)算中考慮了土石料的非均勻性、應(yīng)力變形的非線性并模擬了施工與蓄水過程等。施工荷載工況以分級(jí)模擬填筑,蓄水過程,每級(jí)施工荷載工況又分多個(gè)荷載步。每個(gè)荷載步求解非線性方程組均采用中點(diǎn)增量法。離散有限元網(wǎng)格采用四邊形單元[21]。

    2.2 應(yīng)力變形分析模型和施工過程模擬

    2.2.1 計(jì)算模型

    馬頭山水庫大壩應(yīng)力變形計(jì)算模型以典型設(shè)計(jì)斷面為基礎(chǔ),建基面為實(shí)際施工開挖面,增強(qiáng)體心墻上下游河床段的清基線以下,增強(qiáng)體心墻底部深入強(qiáng)風(fēng)化基巖中下限。計(jì)算模型斷面和相應(yīng)的有限元計(jì)算網(wǎng)格見圖1,剖分單元數(shù)為1 670個(gè),節(jié)點(diǎn)數(shù)為2 694個(gè)。

    圖1 水庫大壩計(jì)算模型斷面

    2.2.2 施工過程模擬

    土石料和增強(qiáng)體心墻采用Duncan-Chang E-B或Duncan-Chang E-u模型,在墻體兩側(cè)設(shè)置接觸單元,模擬該部位材料性質(zhì)突變。將典型斷面按三維應(yīng)力問題考慮。計(jì)算分析軟件采用ABAQUS[5-8]。

    計(jì)算模擬施工全過程,荷載分級(jí)按壩體填筑次序進(jìn)行,由于防滲墻是建在已運(yùn)行的壩體上,擬定施工期庫內(nèi)無水,施工過程采用一個(gè)加載級(jí)次模擬防滲墻澆筑,3個(gè)加載級(jí)模擬蓄水至正常蓄水位,高程為2 456.40 m。

    表1 鄧肯模型(E-B)材料參數(shù)

    2.2.3 參數(shù)選取

    體填筑材料應(yīng)力變形模擬參數(shù)可見表2。

    2.2.4 計(jì)算工況

    計(jì)算方案主要針對(duì)不同工況下增強(qiáng)體心墻的應(yīng)力與變形分析。擬定2個(gè)分析方案,分別為完建期與正常蓄水期。

    3 應(yīng)力變形計(jì)算成果

    3.1 壩 體

    根據(jù)以上給定的計(jì)算條件,各工況壩體應(yīng)力變形特征值見表2。圖2及圖3分別為典型設(shè)計(jì)斷面不同工況下壩體變形、應(yīng)力、應(yīng)力水平云圖。

    表2 各方案下壩體應(yīng)力變形最大值統(tǒng)計(jì)

    由表2及圖2、3可看出:

    (1)壩體澆筑完成后,壩體在其自重的作用下,發(fā)生豎向與水平位移,豎向最大位移為32.99 cm,最大水平位移為19.24 cm,最大主應(yīng)力為0.629 MPa,最小主應(yīng)力為6.513 MPa。增強(qiáng)體心墻的澆筑完成時(shí),壩體無明顯變形,隨后期水位的提升,在水壓力作用下,壩體應(yīng)力呈現(xiàn)增大趨勢(shì),同時(shí)水平位移向下游增長(zhǎng),其中,最大水平位移為20.32 cm。豎向位移同樣增長(zhǎng),最大豎向位移為33.23 cm。最大水平位移出現(xiàn)在高程2 449 m處(接近2/3壩高)處,增強(qiáng)體心墻上游側(cè)。最大主應(yīng)力出現(xiàn)于增強(qiáng)體心墻下游墊層料內(nèi)。

    (2)隨著增強(qiáng)體心墻變形模量的增加,壩體位移變化不大,可見壩體的變形主要受壩殼料的變形特性影響。

    (3)從壩體的應(yīng)力水平看,完建期與蓄水期壩體應(yīng)力水平大部分均小于1 MPa,只在增強(qiáng)體心墻底部附近過渡材料內(nèi)局部單元應(yīng)力達(dá)到1.5 MPa。

    3.2 縱向增強(qiáng)體心墻

    各種工況增強(qiáng)體心墻應(yīng)力變形特征值見表3。

    由表3可看出:

    (1)增強(qiáng)體心墻施工期基本無變形。蓄水期由于墻體受水壓力作用向下游發(fā)生水平位移,壩體填料與墻體相互制約,二者變形協(xié)調(diào)發(fā)展,由于墻體材料的剛度相對(duì)較大,抗變形性能好,能在一定程度上制約壩體變形。在水位達(dá)到正常蓄水位時(shí),防滲墻向下游水平平均位移為5.82 cm,出現(xiàn)于墻體中部,豎向位移為5.26 cm。

    圖2 完建期壩體應(yīng)力變形云圖

    表3 各工況下增強(qiáng)體心墻應(yīng)力變形最大值統(tǒng)計(jì)

    (2)完建期增強(qiáng)體心墻最大主應(yīng)力為0.625 MPa,最小主應(yīng)力為5.974 MPa;蓄水期最大主應(yīng)力隨水位上升而增加,正常水位時(shí),最大主應(yīng)力為0.721 MPa,最小主應(yīng)力為5.956 MPa,均出現(xiàn)在墻體底部。

    圖3 蓄水期壩體應(yīng)力變形云圖

    圖4和圖5分別為蓄水期與完建期增強(qiáng)體心墻水平位移和豎向位移沿高程分布圖。圖6和圖7分別為增強(qiáng)體心墻大、小主應(yīng)力沿高程分布圖。圖8為墻體應(yīng)力水平沿高程分布圖,墻體下游側(cè)局部應(yīng)力較集中,應(yīng)力水平最大達(dá)1.7Mpa,應(yīng)力狀態(tài)良好。

    總體而言,墻體應(yīng)力狀態(tài)良好,只是蓄水期墻底局部應(yīng)力較為集中,但不影響增強(qiáng)體心墻正常工作。

    4 縱向增強(qiáng)體土石壩的特點(diǎn)

    圖4 增強(qiáng)體心墻水平位移沿高程分布圖

    圖5 增強(qiáng)體心墻豎向位移沿高程分布圖

    圖6 增強(qiáng)體心墻最大主應(yīng)力沿高程分布圖

    圖7 增強(qiáng)體心墻最小主應(yīng)力沿高程分布圖

    圖8 增強(qiáng)體心墻應(yīng)力水平沿高程分布圖

    由以上分析可看出縱向增強(qiáng)體土石壩的特點(diǎn)較常規(guī)土石壩優(yōu)勢(shì)特點(diǎn)較為突出。

    4.1 縱向增強(qiáng)體土石壩地基適應(yīng)性較廣

    對(duì)地基要求較低,一般清理基礎(chǔ)表面腐殖土或清理至基巖面(強(qiáng)風(fēng)化上層)即可;甚至古滑坡堆積體可利用,大大的減少了大壩基礎(chǔ)開挖量和填筑量,節(jié)省了投資。

    4.2 縱向增強(qiáng)體土石壩填筑工期短

    首先由于對(duì)地基要求低,減少了大壩基礎(chǔ)的開挖和回填量,基礎(chǔ)處理工期大為縮短。接著是直接填筑大壩后再施工混凝土心墻,大壩填筑速度加快。而常規(guī)心墻壩,如:粘土、瀝青混凝土、泥巖石渣料等心墻填筑厚度較之壩殼料填筑厚度要薄得多,心墻填筑高度上升較慢,而兩者絕對(duì)高差不宜過大,一定程度影響了大壩填筑進(jìn)度,延緩了總體工期??v向增強(qiáng)體土石壩加快了工程發(fā)揮效益的進(jìn)程。

    4.3 向增強(qiáng)體土石壩提高了土石壩安全性能[4]

    土石壩在超標(biāo)洪水發(fā)生時(shí),漫頂迅速潰壩是致命性的。混凝土增強(qiáng)體心墻具有一定的剛性強(qiáng)度,大壩漫頂后,增強(qiáng)體心墻不會(huì)迅速遭到破壞從而使土石壩不會(huì)瞬間潰壩,可以有效延長(zhǎng)潰壩時(shí)間,為緊急搶險(xiǎn)和應(yīng)急避險(xiǎn)贏得時(shí)間,提高了土石壩的安全性能。

    4.4 增強(qiáng)體心墻可以杜絕白蟻破壞

    四川為盆地地形,氣候環(huán)境濕潤(rùn),加之水庫土石壩心墻附近土壤濕潤(rùn),適宜白蟻生存,我省土石壩白蟻危害較為嚴(yán)重。采用混凝土心墻土石壩結(jié)構(gòu)后,有效降低土石壩浸潤(rùn)線,白蟻喜好的濕潤(rùn)筑巢環(huán)境減少,杜絕了白蟻繁衍蔓延,減少了白蟻對(duì)大壩造成的破壞風(fēng)險(xiǎn)。

    4.5 縱向增強(qiáng)體土石壩施工工藝成熟,質(zhì)量易于控制[20-23]

    縱向增強(qiáng)體土石壩的壩體填筑施工受天氣影響小,石渣體可作整體碾壓,施工工藝簡(jiǎn)單,較易控制;混凝土防滲墻已廣泛應(yīng)用于國(guó)內(nèi)外水利水電建筑中的防滲處理,施工技術(shù)成熟,防滲處理較徹底,可靠性高,耐久性好。

    但是,由于縱向增強(qiáng)體土石壩的心墻施工,專業(yè)性強(qiáng),技術(shù)難度高,施工工序復(fù)雜,施工隊(duì)伍選擇須嚴(yán)格控制,大壩防滲的關(guān)鍵是心墻的質(zhì)量,施工隊(duì)伍不但需要專業(yè)的施工機(jī)械,還需有豐富增強(qiáng)體心墻施工經(jīng)驗(yàn)的施工人員。混凝土增強(qiáng)體心墻屬于剛性材料,變形協(xié)調(diào)能力較差,應(yīng)力較為容易集中,不適合應(yīng)用于中高壩。

    5 混凝土增強(qiáng)體應(yīng)注意的問題

    經(jīng)過工程實(shí)例研究分析,總結(jié)出設(shè)計(jì)此類壩型應(yīng)該注意的其它問題如下:

    (1)混凝土增強(qiáng)體心墻下游主堆區(qū)石渣料盡量選用新鮮且強(qiáng)度較高(濕抗壓強(qiáng)度30 MPa以上)的石渣料填筑;

    (2)為保證增強(qiáng)體心墻造孔成槽的順利進(jìn)行[14-19],防滲墻軸線上、下游各2 m和4 m范圍填筑過渡石渣料,石渣料根據(jù)當(dāng)?shù)夭牧锨闆r優(yōu)先選用泥巖石渣料,最大粒徑200 mm,粒徑小于5 mm的顆粒含量控制在30%~55%;

    (3)為了達(dá)到良好的防滲效果,布置槽孔混凝土施工平臺(tái)的高程在正常水位以上0.1~0.3 m,二期現(xiàn)澆的混凝土心墻接頭部位在正常水位以上有利于形成整體防滲。

    (4)必須在增強(qiáng)體心墻內(nèi)預(yù)埋灌漿管,接頭部位做好焊接處理。即可以減少二次鉆孔對(duì)心墻的損壞,又可以一定程度上提高混凝土心墻的剛性強(qiáng)度,從而形成縱向增強(qiáng)體。

    6 結(jié) 語

    作為一種新壩型,增強(qiáng)體土石壩按“剛?cè)嵯酀?jì)”的思路創(chuàng)新性地將常規(guī)土石壩和混凝土結(jié)構(gòu)結(jié)合起來,既是防滲體,又是結(jié)構(gòu)體,不僅有利于提高土石壩的防滲及安全穩(wěn)定性能,同時(shí)能夠發(fā)揮增強(qiáng)體受力及變形性能。馬頭山水庫是縱向增強(qiáng)體的又一成功工程應(yīng)用。該類壩型混凝土增強(qiáng)體心墻技術(shù)不僅適用于新建水庫大壩,同時(shí)也可以用于對(duì)中小型病險(xiǎn)水庫的除險(xiǎn)加固、堰塞湖壩體的防滲加固處理后等,應(yīng)用前景廣闊。

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