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    KTH工藝天然氣制乙炔裝置關(guān)鍵設(shè)備技術(shù)集成創(chuàng)新

    2020-02-23 09:12:24羅俊國劉光明
    中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2020年24期
    關(guān)鍵詞:裂解爐混合器乙炔

    羅俊國 劉光明

    (1.四川天華股份有限責(zé)任公司,四川 瀘州 646207;2.四川天華富邦有限責(zé)任公司乙炔車間,四川 瀘州 646207)

    1 集成創(chuàng)新的背景

    四川天華富邦有限責(zé)任公司于2008年末引進(jìn)英威達(dá)公司4.6萬 t/年P(guān)TMEG及配套6萬 t/年1,4-丁二醇技術(shù)后,需要尋找相關(guān)天然氣制乙炔技術(shù)來提供3萬 t/年產(chǎn)量的原料乙炔。通過國內(nèi)外調(diào)研,符合要求的技術(shù)公司分別有德國BASF公司、中國川維公司、烏克蘭國家化學(xué)工程研究設(shè)計(jì)院有限責(zé)任公司(以下簡稱“KHT”)可供選擇。BASF工藝技術(shù)先進(jìn)、建成裝置多,但因產(chǎn)品屬于競爭關(guān)系,不對外轉(zhuǎn)讓技術(shù);川維公司技術(shù)是在BASF原有技術(shù)上進(jìn)行了拓展,也拒絕技術(shù)轉(zhuǎn)讓。

    裝置建成后,關(guān)鍵設(shè)備裂解爐出現(xiàn)各種燒蝕、卡死的現(xiàn)象,造成裂解爐最長運(yùn)行周期僅3 d。同時(shí)裂解氣中高級(jí)炔含量過高,在后續(xù)工序中聚合,引起管道、閥門、壓縮機(jī)等嚴(yán)重堵塞的問題,很可能造成整個(gè)裝置無法運(yùn)行[1]。

    2 技術(shù)開發(fā)的意義

    天然氣制乙炔工藝與其他公司技術(shù)的主要區(qū)別是于裂解爐爐型不同。KTH工藝是唯一使用旋焰燃燒器(如圖1所示的內(nèi)、外流道)和直通式刮碳的技術(shù),操作彈性大、節(jié)約成本。該公司通過對其關(guān)鍵設(shè)備發(fā)生的問題進(jìn)行分析、研究和創(chuàng)新,使裝備可以穩(wěn)定地運(yùn)行。經(jīng)過3年的不懈努力后,該裝置達(dá)到了優(yōu)良運(yùn)行標(biāo)準(zhǔn),同時(shí)實(shí)現(xiàn)了設(shè)備、部件全部國產(chǎn)化,形成了該公司獨(dú)有的裂解爐技術(shù),打破了技術(shù)壟斷。以天然氣為原料,節(jié)能減排,為發(fā)展循環(huán)經(jīng)濟(jì)和低碳經(jīng)濟(jì)做出了貢獻(xiàn),促進(jìn)了精細(xì)化工產(chǎn)業(yè)與生態(tài)環(huán)境的協(xié)調(diào)發(fā)展[2]。

    3 工藝技術(shù)創(chuàng)新及研究

    由相關(guān)資料得知,當(dāng)氧碳比過低時(shí),乙炔收率會(huì)隨氧碳比的降低先升高后降低;裂解氣中的高級(jí)炔烴生成量與氧碳比成反比;炭黑生成量更多;裂解氣中剩余甲烷、殘氧升高,尤其是殘氧過高,會(huì)引起系統(tǒng)爆炸[2],因此確定合適的氧碳比尤為重要。

    3.1 工藝創(chuàng)新方法和過程

    通過對旋焰爐的理論進(jìn)行研究、分析,在確保操作安全的情況下,擬定出調(diào)整的方向,小步慢走,不同的參數(shù)穩(wěn)定一段時(shí)間,詳細(xì)分析每組和所有設(shè)備的運(yùn)行情況,逐步調(diào)整到最適合該系統(tǒng)的操作參數(shù)[3]。天然氣從頂部進(jìn)入混合器環(huán)狀段,氧氣經(jīng)氣流側(cè)面孔道兩側(cè)吹入天然氣中,均勻混合的甲烷-氧氣混合物以大于50 m/s的流速離開混合器并進(jìn)入燃燒器,通過燃燒器內(nèi)外各6組旋流葉片對混合氣體進(jìn)行旋轉(zhuǎn)后,以大于300 m/s的流速高速進(jìn)入反應(yīng)室。穩(wěn)定氧被連續(xù)送入燃燒器的中心、內(nèi)外旋流葉片附近等處,防止火焰被吹滅。甲烷的氧化熱裂解反應(yīng)就在反應(yīng)內(nèi)發(fā)生,反應(yīng)室前半部襯有耐火磚,耐火材料加熱到高溫有助于甲烷-氧氣混合物燃燒過程的穩(wěn)定,而后進(jìn)入水冷夾套區(qū)繼續(xù)反應(yīng),在反應(yīng)通道內(nèi)的停留時(shí)間為0.004 s~0.007 s,之后以大于200 m/s的速度進(jìn)入淬冷區(qū)。

    在淬冷區(qū)域的不同高度分別設(shè)置了4層噴嘴,其中來自碳黑分離和焚化工段的熱水被送入2、3環(huán)噴嘴,而經(jīng)冷水泵升壓后的冷水被送入1、4環(huán)等噴嘴,因水的大量蒸發(fā),可確保裂解氣的快速冷卻,終止反應(yīng);為了控制乙炔在水中的溶解量,需要調(diào)整各噴嘴水量將出水溫度控制在80 ℃左右。在裂解爐操作期間,類似焦炭的物質(zhì)(燒結(jié)的炭黑和樹脂)會(huì)沉積在反應(yīng)通道下部,設(shè)置了直行式刮碳裝置定期清除。

    3.2 工藝創(chuàng)新內(nèi)容

    殘氧量控制在0.2%~0.25%,控制乙炔產(chǎn)量收率,可減少高級(jí)炔、炭黑的生成,同時(shí)也減少碳聚集后的硬度;天然氣和氧氣各自加熱到大于600 ℃后在混合器內(nèi)進(jìn)行混合,混合的均勻程度影響了工藝的穩(wěn)定性,在不改變混合器的前提下,提高進(jìn)入混合器原料氣體的穩(wěn)定性可以保證混合器正常工作,低殘氧量可以減少高級(jí)炔在后處理工段聚合的情況。

    4 設(shè)備技術(shù)開發(fā)內(nèi)容

    設(shè)備的主要問題集中在燃燒器面板與流道燒蝕、反應(yīng)室爐磚脆裂、淬冷水分布嚴(yán)重不均、刮碳機(jī)構(gòu)的刮碳頭燒蝕以及運(yùn)行4 h就損壞等方面,但是解決起來較容易,不屬于重要開發(fā)內(nèi)容[3]。

    4.1 旋焰燃燒器創(chuàng)新

    旋焰燃燒器面板各部位如圖1所示,內(nèi)冷卻水是從外圈均勻分布的36個(gè)小孔進(jìn)入向中心流動(dòng),在中心處經(jīng)過φ85 mm×φ25 mm圓環(huán)流出,其面板、內(nèi)外流道、各輔氧管等均是采用Incoloy 800H制造。

    圖1 旋焰燃燒器面板

    4.1.1 旋焰燃燒器損壞情況及分析

    旋焰燃燒器的損壞主要發(fā)生在各輔氧管與面板焊接處,尤其是中心輔氧管周圍以及內(nèi)、外流道與面板間的焊縫,特別是尖角處。因?yàn)橐坏┌l(fā)生面板燒蝕,旋焰燃燒器內(nèi)部的冷卻水就會(huì)泄露,從而失去冷卻作用,泄漏的水也會(huì)使反應(yīng)室耐火磚的損壞速度增加,所以只要出現(xiàn)燒蝕情況,一般必須停車進(jìn)行大修。

    由于燒蝕部位的材料已經(jīng)是很好的耐高溫材料,其損壞的原因只能是內(nèi)冷卻水出現(xiàn)問題和焊縫余高過大,因此需要結(jié)合這2個(gè)方面進(jìn)行創(chuàng)新。在對相關(guān)資料進(jìn)行研究后發(fā)現(xiàn),氧碳比過高或過低都會(huì)對結(jié)果產(chǎn)生不同的影響,所以確定合適的氧碳比參數(shù)是重點(diǎn)。通過實(shí)驗(yàn)和分析,在確保乙炔收率、設(shè)備運(yùn)行穩(wěn)定、高級(jí)炔烴不超標(biāo)的情況下,最佳氧碳比為0.55~0.575。在旋焰燃燒器日常的運(yùn)行工作中,根據(jù)工作人員在線和手動(dòng)分析數(shù)據(jù)并對其進(jìn)行微調(diào)的結(jié)果來看,將調(diào)整氧碳比參數(shù)作為重點(diǎn)是行之有效的。

    4.1.2 旋焰燃燒器創(chuàng)新內(nèi)容

    保證內(nèi)外流道與內(nèi)隔板的間隙不超過0.2 mm,減少內(nèi)冷卻水內(nèi)漏;面板與內(nèi)隔板之間的內(nèi)環(huán)輔氧處,在端面增加隔水板,保證該處冷卻水的流動(dòng),不至于形成死區(qū);內(nèi)隔板φ85 mm中心孔修改為φ65 mm,內(nèi)冷卻水能保證中心輔氧處水的流動(dòng);面板各焊縫焊接時(shí)做好坡口,控制余高不大于0.5 mm;減少溫度梯度后,控制迎火面最高溫度不超標(biāo);采用3D打印制造流道,尖角處全部R5圓角過渡,減少應(yīng)力。

    4.2 反應(yīng)室創(chuàng)新

    反應(yīng)室由耐火磚蓄熱通道和下水冷夾套組成,直徑均為400 mm,天然氣在該處燃燒提供熱量,裂解反應(yīng)在該段完成。

    4.2.1 反應(yīng)室出現(xiàn)的損壞情況及分析

    高速高溫的旋轉(zhuǎn)氣流的沖刷、反應(yīng)生成炭黑塊后刮碳均對耐火磚有很大的損害,特別是旋焰燃燒器泄漏時(shí)由水激導(dǎo)致的爐磚壽命都較短;同時(shí),如何控制好爐磚表面與燃燒器面板間的密封,防止竄火燒壞燃燒器其他非高溫合金部位尤為重要。幾年間,每次檢修后,裂解爐運(yùn)行穩(wěn)定性差,聲音也異常,參數(shù)調(diào)整范圍很小,一周后才會(huì)逐漸穩(wěn)定,每次檢修都發(fā)現(xiàn)爐磚上部均有損壞。

    4.2.2 反應(yīng)室創(chuàng)新內(nèi)容

    爐磚材料從高鋁磚改為鋯鉻剛玉磚,提高了耐溫和沖刷能力;采用調(diào)整尺寸的爐磚現(xiàn)場砌筑,設(shè)計(jì)專用工具對砌筑以及爐磚的最上層調(diào)整平臺(tái)進(jìn)行磨削,控制其與旋焰燃燒器的平行度、同心度和距離,保證同心和各密封的有效性;對爐磚頂層逐步進(jìn)行異形處理,最終試驗(yàn)得到100 mm×10 mm的錐環(huán)時(shí)效果最好,檢修后不存在穩(wěn)定性差的現(xiàn)象。

    4.3 刮碳系統(tǒng)創(chuàng)新

    刮碳系統(tǒng)主要由刮碳頭、液壓缸、導(dǎo)向筒體、液壓缸體、滑閥和增穩(wěn)壓設(shè)備等組成,每2 h刮除一次反應(yīng)室耐火通道下部、下水冷夾套壁的積碳,刮碳時(shí)需要具有較大的沖擊力、下行力,并且保證刮碳頭的耐高溫性能。

    4.3.1 刮碳系統(tǒng)存在問題及分析

    刮碳系統(tǒng)的問題主要表現(xiàn)為刮碳頭卡死在通道內(nèi)以及正常運(yùn)行時(shí)燒蝕刮碳頭的現(xiàn)象,問題嚴(yán)重時(shí)2 d就燒掉。原因主要包括液壓力不足同時(shí)克服沖擊掉碳?jí)K,下行時(shí)因結(jié)構(gòu)問題受阻卡死;刮碳頭使用310S制造,耐溫能力有限。

    4.3.2 刮碳系統(tǒng)創(chuàng)新內(nèi)容

    驅(qū)動(dòng)液壓水壓力從6 bar提高到9 bar,解決了沖擊力不足的問題;從結(jié)構(gòu)上增加下行刮刀,減少了下行阻力;設(shè)計(jì)了內(nèi)冷卻水的刮碳頭,并且設(shè)計(jì)出水用于沖洗易積存碳的部位。

    通過工藝和設(shè)備系列創(chuàng)新后,目前KTH旋焰裂解爐大修周期最長的達(dá)到300 d,一般都在250 d以上;乙炔收益率大于8.2%、負(fù)荷80%~120%可調(diào),運(yùn)行平穩(wěn);所有設(shè)備、部件全部實(shí)現(xiàn)國產(chǎn)化。

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