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    微膨脹地層中盾構(gòu)管片上浮控制技術(shù)研究

    2020-01-09 01:12:58夏成旭
    工程與建設(shè) 2019年6期
    關(guān)鍵詞:采取措施管片漿液

    夏成旭

    (合肥市軌道交通集團有限公司,安徽 合肥 230000)

    0 引 言

    膨脹土亦稱“脹縮性土”,浸水后體積劇烈膨脹,失水后體積顯著收縮的黏性土。合肥地區(qū)黏土地層中因含有高嶺土顆粒,而具有微膨脹的潛勢,屬于微膨脹土。在盾構(gòu)掘進因需要注漿,會使微膨脹土地層的含水量發(fā)生改變,因而管片周圍土?xí)a(chǎn)生脹縮應(yīng)力,導(dǎo)致管片出現(xiàn)不同程度的上浮,對于成型隧道的限界控制產(chǎn)生不利影響[1-4]。

    1 工程概況

    合肥地鐵4號線金桂路站-科學(xué)大道站盾構(gòu)隧道區(qū)間地層中黏土含有伊利石、高嶺石等親水性顆粒而具有遇水膨脹,失水收縮,反復(fù)脹縮的特性,具有微膨脹性,屬于微膨脹地層。區(qū)間隧道采用盾構(gòu)法施工,盾構(gòu)機為中鐵裝備CTE6250H土壓平衡盾構(gòu)機,刀盤直徑6 280 mm,刀盤開口率到達(dá)60%。管片設(shè)計外徑6 m,厚0.3 m,內(nèi)徑5.4 m,長度1.5 m。

    2 管片上浮位移觀測

    表1為管片上浮統(tǒng)計表,表中初測時間為:該環(huán)管片拼裝完成當(dāng)天,該環(huán)管片一般位于盾尾位置;二測時間為:該環(huán)管片拼裝完成第二天,該環(huán)一般位于盾尾后6環(huán)位置;三測時間為:該環(huán)管片拼裝完成第三天,該環(huán)一般位于盾尾后12環(huán)位置;四測時間為:該環(huán)管片拼裝完成第四天,該環(huán)一般位于盾尾后18環(huán)位置。

    表1 管片上浮統(tǒng)量(單位:mm)

    從表1可以看出,單環(huán)管片最大總上浮量達(dá)到56 mm,最小總上浮量也有14 mm。如不控制管片上浮現(xiàn)象,極容易出現(xiàn)管片侵限問題。

    管片累計上浮量與時間的關(guān)系如圖1所示。

    圖1 管片累計上浮量與時間關(guān)系圖

    由圖1可知,管片第一次的上浮量較大,占總上浮量的比例超過82.4%。其中91環(huán)第一天的上浮量達(dá)到59mm,上浮量最大極易出現(xiàn)管片侵限;從第2天開始除96環(huán),其他管片上浮量不在變化,趨于穩(wěn)定,有部分管片的上浮量略有減小。通過管片與盾構(gòu)機的相對位置關(guān)系以及每天掘進速度等情況,分析可知:當(dāng)管片脫出盾尾后管片開始出現(xiàn)上浮現(xiàn)象,直到盾尾后6環(huán)管片上浮量趨于穩(wěn)定。

    3 管片上浮原因分析

    隧道管片上浮主要受地質(zhì)條件、注漿浮力、管片與土體間的間隙、盾構(gòu)姿態(tài)等因素影響[5]。下面對此次觀測區(qū)間內(nèi)隧道中管片上浮的具體原因進行分析。

    3.1 同步注漿

    文獻[6]研究受注漿液的影響,管片脫離盾尾后,漿液的浮力為管片自重的4倍。通過現(xiàn)場注漿后觀察管片上浮情況發(fā)現(xiàn)同步注漿可以很好地填充管片與土體之間的間隙,減少管片的移動空間,但由于注漿量不足或者漿液初凝時間長,不能很好地限制管片的移動,也會導(dǎo)致管片上浮。

    3.2 二次注漿

    二次注漿可以很好地填充同步注漿未充滿的空隙,二次注漿跟進不及時,對管片上浮也會有一定的影響。

    3.3 注漿點位選擇

    文獻[7]研究發(fā)現(xiàn),管片上浮與注漿壓力有關(guān)。通過觀察現(xiàn)場注漿發(fā)現(xiàn)注漿點位置對注漿壓力有影響。當(dāng)注漿點偏下,下部注漿壓力會大于上部注漿壓力,就會給管片一個向上的力,加劇管片的上?。划?dāng)注漿點偏上時,上部注漿壓力大于下部注漿壓力時,就會給管片一個向下的力,抑制管片上浮。因此注漿過程中注漿點的位置特別關(guān)鍵。

    3.4 千斤頂壓力

    當(dāng)盾構(gòu)機保持正趨向時,盾構(gòu)機千斤頂會給管片一個向下的分力,限制管片的上浮。當(dāng)盾構(gòu)機的趨向為負(fù)時,盾構(gòu)機千斤頂會給管片一個向上的分力,劇管片的上浮[8,9]。盾構(gòu)垂直姿態(tài)控制不穩(wěn),導(dǎo)致趨向變動較大,可能使上浮量呈波浪狀變化。

    3.5 螺栓復(fù)緊

    通常螺栓緊固分3次進行,分別是管片拼裝時、推進至1 200 mm時、脫出盾尾時。緊固的螺栓能有效增加管片之間的整體性,從而減少管片環(huán)與環(huán)之間、片與片之間的錯動,特別是環(huán)與環(huán)之間的縱向螺栓,使環(huán)與環(huán)之間連成一個整體,有效減少管片上浮。

    3.6 地層的脹縮性

    由于地層土為微膨脹性黏土,具有遇水膨脹,失水收縮,反復(fù)脹縮的特性,故同步注漿、二次注漿、渣土改良等能夠使地層含水量發(fā)生變化,對管片的穩(wěn)定產(chǎn)生影響。

    4 控制措施

    管片安裝后存在上浮主要是因為盾構(gòu)機刀盤的直徑要大于管片直徑,導(dǎo)致管片脫出盾尾后與土體之間存在空隙,從而管片安裝后會出現(xiàn)上浮[10]。為了解決管片上浮量較大這一問題,根據(jù)上述原因分析提出同步注漿、二次注漿、控制千斤頂推力和螺栓復(fù)緊等措施。

    4.1 同步注漿

    同步注漿的配合比、初凝時間和注漿量是影響管片的重要因素。在隧道盾構(gòu)掘進過程中,通過調(diào)整注漿材料和優(yōu)化配合比,以縮短漿液初凝時間,漿液材料配比表如表2所示。注漿過程中,適當(dāng)增加注漿量,由原來的5方改為5.5方,減小管片與土體之間的間隙。通過調(diào)整注漿方式來減小管片上浮,由均勻注漿改為適當(dāng)增大上部注漿量。上部注入70%的漿量,下部注入30%的漿量,以增大上部壓力,減小下部壓力,從而減少管片上浮量。

    表2 漿液材料配比表(1m3漿液)

    4.2 二次注漿

    二次注漿及時跟進到一號臺車附近,及時填充同步注漿遺留下的空隙,加速漿液的凝固,限制管片上浮;開孔位置選擇在管片環(huán)上半部,以壓力控制為主。

    4.3 千斤頂推力

    穩(wěn)定盾構(gòu)機姿態(tài),盾構(gòu)機糾偏采取勤糾、緩糾的方式,嚴(yán)禁大趨向糾偏,保持盾構(gòu)機抬頭推進,使千斤頂始終給管片向下的分力,抑制管片的上浮。

    4.4 螺栓復(fù)緊

    加強對于螺栓復(fù)緊的管理,確保螺栓復(fù)緊及時、全面,減少環(huán)與環(huán)之間的位置錯動,控制管片上浮。

    5 結(jié)果分析

    采取上述措施后,管片上浮量情況見表3。由表3所列可知,管片的總上浮量明顯減小,105環(huán)管片上浮量最大,但也只有18mm。其他兩個管片的上浮量基本為0。

    表3 采取措施后管片上浮量(單位:mm)

    采取措施后管片的累計上浮量隨時間變化的曲線如圖2所示。

    圖2 采取措施后管片累計上浮量與時間關(guān)系圖

    從圖2可以看出,管片的上浮量在第一天仍未最大,但是與未采取措施前相比上浮量有明顯的減小,初次上浮量最大僅為17 mm,僅為采取措施之前最大上浮量59 mm的28.8%,減小了71.2%。從圖中還可以看出,第二天開始,曲線開始下降,說明采取措施后管片累計上浮量開始減小,管片的整體上浮情況得到緩解。結(jié)果表明,在采取了增加同步注漿量和調(diào)整注漿方式、及時跟進二次注漿、控制千斤頂壓力和及時螺栓復(fù)緊等措施之后,管片上浮狀況得到了有效的控制,證明所采取的措施具有有效性。

    6 結(jié)束語

    通過對合肥市盾構(gòu)管片上浮量的研究分析,在微膨脹地層中盾構(gòu)掘進時出現(xiàn)的管片上浮量較大的現(xiàn)象,可以通過適當(dāng)增加注漿量,增大上部注漿量,采用初凝快的硬性漿,盾構(gòu)姿態(tài)抬頭穩(wěn)定推進,二次注漿及時跟進,加強螺栓復(fù)緊等措施進行有效控制。另外根據(jù)調(diào)查及實踐盾構(gòu)機選型時可選用刀盤直徑較小的盾構(gòu)機也有利于管片上浮控制。由于管片上浮的原因較多,控制管片上浮應(yīng)采取綜合治理的措施,單一措施難以達(dá)到理想效果。

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