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    強震作用下反傾層狀巖質(zhì)邊坡變形及破壞模式研究

    2020-01-03 05:20:20劉漢東王忠福牛林峰王四巍
    水力發(fā)電 2019年9期
    關鍵詞:巖質(zhì)振動臺層狀

    劉漢東,耿 正,王忠福,牛林峰,王四巍,徐 峰

    (1.華北水利水電大學巖土力學與水工結(jié)構(gòu)研究院,河南鄭州450045;2.河南省巖土力學與結(jié)構(gòu)工程重點實驗室,河南鄭州450045;3.黃河勘測規(guī)劃設計研究院有限公司,河南鄭州450003)

    0 引 言

    地震誘發(fā)邊坡失穩(wěn)造成人員傷亡和財產(chǎn)損失,影響重大工程建設,破壞生態(tài)環(huán)境。據(jù)統(tǒng)計,“5·12”汶川地震誘發(fā)滑坡造成的次生災害損失占整個地震災害直接損失的約1/3[1]。地震作用下的邊坡穩(wěn)定性問題已經(jīng)成為學科研究的熱點[2-5]。了解地震作用下邊坡變形破壞模式是對邊坡失穩(wěn)預報和防治的前提[6]。

    許多學者對地震誘發(fā)邊坡變形破壞模式進行了探討[7-9]。董金玉等[10]通過振動臺試驗對順層巖質(zhì)邊坡的破壞模式進行了研究,得到該類邊坡的破壞模式為地震誘發(fā)—坡肩拉裂張開—坡面中部出現(xiàn)裂縫—裂縫貫通—發(fā)生高位滑坡—轉(zhuǎn)化為碎屑流—堆積坡腳;鄒威等[11]對不同巖性組合水平層狀巖質(zhì)邊坡進行了大型振動臺模型試驗研究,將水平層狀巖質(zhì)邊坡變形破壞成因模式歸納為拉裂—剪切—水平滑移型和拉裂—剪切—散體崩落型;Wang J等[12]通過對典型黃土回填邊坡進行監(jiān)測發(fā)現(xiàn),該類邊坡的破壞模式為裂縫的發(fā)展—壓實黃土的軟化—斜坡前緣的蠕變和后緣的裂縫—貫穿滑動面的形成。

    盡管目前在地震誘發(fā)邊坡變形破壞模式方面取得了豐碩成果,但對強震作用下反傾層狀巖質(zhì)邊坡的變形破壞模式方面卻少有研究。為此,本文參考國內(nèi)外研究成果,建立了反傾層狀巖質(zhì)邊坡的概化模型,通過振動臺模型試驗得到了反傾層狀巖質(zhì)邊坡在強震作用下的變形規(guī)律和破壞模式,通過有限差分法對試驗結(jié)果進行了驗證。研究成果可為地震條件下反傾層狀巖質(zhì)邊坡失穩(wěn)預報及防治提供參考。

    1 振動臺模型試驗設計及數(shù)值模型的建立

    1.1 模型相似比的確定

    根據(jù)相似理論,以長度、密度、彈性模量為主控因素,將其相似常數(shù)設置分別為Sl=60、Sρ=3、SE=100。按照Buckingham π[13]定理,推導出其他相似常數(shù)。模型試驗相似比設計見表1。

    表1 模型試驗相似比設計

    1.2 模型試驗裝置及材料參數(shù)

    振動臺模型由模塊堆積而成,模塊由水和石膏按1∶0.8的配合比制作而成,其物理力學參數(shù)見表2。模塊尺寸為12 cm×6 cm×2 cm(長×寬×高)。模塊間用濃度為40%的白乳膠粘結(jié),其內(nèi)摩擦角為30. 6°,粘聚力為115. 36 kPa。邊坡模型長0.60 m,高0.60 m,厚0.12 m,見圖1。邊坡后緣設置5個加速度傳感器(D1~D5),傳感器布置見圖2。為便于描述加速度峰值大小,將邊坡上監(jiān)測點的動力響應加速度峰值與邊坡底部D1點的加速度峰值的比值定義為PGA(Peak Ground Acceleration)放大系數(shù)。

    表2 試驗材料物理力學參數(shù)

    圖1 邊坡模型

    圖2 監(jiān)測點布置(單位:cm)

    1.3 數(shù)值計算條件

    參考室內(nèi)振動臺模型試驗邊坡的原型,設置模型高為36 m,底部邊長為34 m,邊坡坡角60°,巖層傾角75°,巖層厚度1.1 m,軟弱夾層厚度0.1 m。計算模型及網(wǎng)格劃分見圖3。共計2 762個單元,3 562個節(jié)點。將巖石及結(jié)構(gòu)面材料設置為彈塑性材料,服從Mohr-Coulomb屈服準則。巖石及結(jié)構(gòu)面物理力學參數(shù)見表3。

    圖3 數(shù)值計算模型

    表3 巖體及結(jié)構(gòu)面物理力學參數(shù)

    本文研究對象為反傾層狀巖質(zhì)邊坡,基巖彈性模量較大,屬于剛性地基,因此模型底部不設置靜態(tài)邊界條件,模型四周為自由場邊界。

    在坡體內(nèi)部距邊坡后緣10 m處豎直方向上,在邊坡底部、距邊坡底部6、15、24 m和33 m處設置監(jiān)測點(A1~A5),與室內(nèi)試驗布置的監(jiān)測點(D1~D5)相對應,邊界條件和監(jiān)測點布置見圖4。

    在模型底部設置加速度監(jiān)測點,與輸入的加速度時程曲線進行對比,結(jié)果證明2條曲線基本無差異,說明地震波輸入正確。為了驗證邊界條件的正確性,在模型左側(cè)和右側(cè)邊界設置了監(jiān)測點,監(jiān)測其加速度,結(jié)果證明邊界模擬效果良好,2條加速度時程曲線無明顯差異。

    圖4 監(jiān)測點布設及邊界條件

    1.4 數(shù)值模擬的試驗驗證

    為驗證數(shù)值模擬的合理性,設計頻率為5 Hz、震動強度為0.1g和頻率為5 Hz、震動強度為0.2g這2種工況進行室內(nèi)振動臺試驗,并對其進行數(shù)值模擬,將得到的結(jié)果進行對比。室內(nèi)試驗中的加速度傳感器D1~D5分別與模擬工況的A1~A5這5個監(jiān)測點對應,分別求出其PGA放大系數(shù)進行對比。室內(nèi)試驗與數(shù)值模擬結(jié)果對比見圖5。

    圖5 數(shù)值模擬與室內(nèi)試驗結(jié)果對比

    從圖5可以看出,模擬結(jié)果較試驗結(jié)果偏大,這是由于數(shù)值模擬的條件更為理想化,室內(nèi)試驗有很多影響因素,如振動臺與模型底部的摩擦力,部分坡體間粘結(jié)不太均勻等,在數(shù)值模擬工況中并沒有考慮。但數(shù)值計算和模型試驗結(jié)果總體規(guī)律是一致的,說明數(shù)值模擬與室內(nèi)試驗吻合較好,結(jié)果可信。

    2 結(jié)果及分析

    2.1 室內(nèi)試驗

    室內(nèi)模型試驗采用峰值加速度為2g、頻率為20 Hz的正弦波進行加載。振動臺試驗不同時刻邊坡破壞情形見圖6。從圖6可知,t=5 s時,邊坡模型的坡面中部淺層巖體發(fā)生破壞,且伴有零星掉塊現(xiàn)象;t=10 s時,邊坡模型中下部拉張裂縫開始發(fā)育,但并不明顯;t=15 s時,邊坡模型中下部拉張裂縫的發(fā)育明顯,且開始向邊坡內(nèi)部發(fā)展;t=20 s時,部分巖體開始向臨空面方向剪出;t=25 s時,邊坡模型中下部巖體開始大面積向臨空面方向剪出;t=30 s時,邊坡模型出現(xiàn)大面積垮塌現(xiàn)象,邊坡上部巖體出現(xiàn)向臨空面彎曲現(xiàn)象。

    圖6 振動臺試驗不同時刻邊坡破壞情形

    通過室內(nèi)試驗可以看出,輸入高頻率、大振幅的橫向正弦波,反傾層狀巖質(zhì)邊坡破壞初期主要為坡面中部淺表部的巖體松動,出現(xiàn)零星掉塊現(xiàn)象,此時邊坡并未發(fā)生整體失穩(wěn)。邊坡整體失穩(wěn)是由于裂隙發(fā)展、延伸并逐漸貫通,最終引起邊坡發(fā)生大面積的崩塌破壞。裂隙從邊坡的中下部開始發(fā)育,沿結(jié)構(gòu)面不斷向內(nèi)部和上部延伸,同時,由于震動的持續(xù),邊坡內(nèi)部巖體發(fā)生錯動,并向臨空面方向剪出,最終裂隙貫通,導致邊坡的整體失穩(wěn)。

    通過對試驗不同階段破壞模式進行分析,可將反傾層狀巖質(zhì)邊坡的變形破壞分為以下3個階段:

    (1)坡面淺表部松動,裂隙產(chǎn)生階段。在震動初期,邊坡的變形破壞主要發(fā)生在坡面的淺表部,表現(xiàn)為松動和掉塊現(xiàn)象;隨著震動的持續(xù),邊坡中下部開始出現(xiàn)拉張裂縫,地震產(chǎn)生的應力波在結(jié)構(gòu)面處相互疊加,產(chǎn)生拉應力,是裂縫產(chǎn)生的重要原因[14]。

    (2)裂隙延伸,巖體錯動階段。持續(xù)的震動導致裂隙沿結(jié)構(gòu)面向邊坡內(nèi)部和上部延伸并擴張,且坡體內(nèi)部巖體的錯動不斷加劇,并向臨空面方向剪出,部分巖體出現(xiàn)脫層現(xiàn)象。

    (3)裂隙貫通,邊坡大面積垮塌。裂隙的擴展及巖體的錯動形成貫通的結(jié)構(gòu)面,導致邊坡大面積崩塌,破壞面呈階梯狀,崩塌部分上部巖體向臨空面方向彎曲,雖然并未掉落,但裂隙已經(jīng)開裂,形成危巖體,若震后受到外部荷載作用,則可能發(fā)生破壞[15]。

    2.2 數(shù)值模擬

    采用FLAC3D軟件對室內(nèi)模型試驗進行模擬。根據(jù)相似比確定輸入的地震波的加速度為1.2g,頻率為20 Hz,模擬結(jié)果見圖7。從圖7可以看出,當t=5、10、15、20、25 s和30 s時,模型最大位移量分別為1.27、2.71、4.16、5.63、7.09 mm和8.56 mm。模型的形變量隨著時間的增加而逐漸增大。

    圖7 數(shù)值模擬不同時刻邊坡位移云圖

    由模擬結(jié)果可知,在輸入高頻率、大振幅的橫向正弦波時,模型的最大位移處在坡面中部,其次為邊坡頂部、坡肩及坡腳處,模型最小位移處在邊坡后部和底部,位移量從邊坡中部向邊坡后部和底部依次遞減,這與室內(nèi)試驗邊坡破壞規(guī)律近似一致。地震波持時也對反傾層狀巖質(zhì)邊坡的失穩(wěn)具有很大影響[16],即隨著震動的持續(xù),邊坡各部分的位移持續(xù)增大[17],但其分布規(guī)律基本不變。

    3 結(jié) 語

    本文通過振動臺試驗和數(shù)值分析,研究了強震作用下反傾層狀巖質(zhì)邊坡的變形破壞模式及變形規(guī)律,得到如下結(jié)論:

    (1)地震波持時對反傾層狀巖質(zhì)邊坡失穩(wěn)有很大影響,主要表現(xiàn)在坡體的位移不斷增大,坡內(nèi)能量不斷累積,裂隙不斷發(fā)育發(fā)展。

    (2)裂隙的產(chǎn)生、發(fā)育和貫通是導致反傾層狀巖質(zhì)邊坡整體失穩(wěn)的主要原因。裂隙從邊坡的中下部開始發(fā)育,沿結(jié)構(gòu)面不斷向邊坡內(nèi)部和上部延伸,最終貫通,導致邊坡大面積崩塌破壞。

    (3)在輸入高頻率、大振幅的水平向正弦波的情況下,反傾層狀巖質(zhì)邊坡的破壞模式為:坡面淺表部松動,開始產(chǎn)生裂隙,并持續(xù)發(fā)育,不斷向坡體內(nèi)部及上部延伸,坡體內(nèi)部發(fā)生巖體錯動并不斷加劇,直至裂隙貫通,邊坡大面積崩塌破壞。

    (4)強震作用下,反傾層狀巖質(zhì)邊坡的主要變形規(guī)律為:在震動初期,坡表部分巖體松動,最終脫離坡體形成墜落;隨著震動的持續(xù),裂隙沿坡體內(nèi)部結(jié)構(gòu)面逐漸貫通,形成崩塌;崩塌產(chǎn)生后,崩塌處上部部分巖體向臨空面彎曲形成危巖體。

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