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    蒸汽射流與冷卻水直接接觸冷凝數(shù)值模擬及試驗(yàn)

    2020-01-03 03:28:40
    船海工程 2020年6期
    關(guān)鍵詞:汽閥母管冷凝

    (中國(guó)船舶重工集團(tuán)公司第七一一研究所,上海 201108)

    當(dāng)前的換熱技術(shù)大多采用間壁式換熱結(jié)構(gòu),與間壁式換熱結(jié)構(gòu)相比,直接接觸式換熱器具有腐蝕小、無(wú)結(jié)垢、換熱效率高等優(yōu)點(diǎn),早已應(yīng)用廣泛[1]。對(duì)于做完功后無(wú)法利用的乏汽(含有雜質(zhì)等),采用換熱效率最高的直接接觸冷凝方式對(duì)其進(jìn)行冷凝吸收,即飽和蒸汽直接噴注到冷卻水中;但是,采用該方法進(jìn)行冷凝吸收會(huì)產(chǎn)生巨大的噴注噪聲[2]。因此,研究如何在水下有限空間內(nèi)擴(kuò)大冷凝面積的同時(shí),消除噴注噪聲的難題非常重要。由于蒸汽和冷卻水直接接觸冷凝需要考慮兩相流、相變和汽泡流動(dòng)等多方面因素[3],目前還沒(méi)有成熟的公式或模型進(jìn)行模擬計(jì)算,因此設(shè)計(jì)一套蒸汽排放處理裝置系統(tǒng),并在該系統(tǒng)上進(jìn)行蒸汽射流與冷卻水直接接觸冷凝試驗(yàn)。

    1 物理模型

    為了便于仿真計(jì)算,將整個(gè)蒸汽射流排放過(guò)程分成兩個(gè)階段:階段一,排汽閥打開(kāi),蒸汽從蒸汽儲(chǔ)罐排出,經(jīng)排汽管道后,進(jìn)入排汽管入口;階段二:蒸汽通過(guò)蒸汽排放裝置的排汽過(guò)程。由于將排汽過(guò)程分成階段,需要對(duì)兩個(gè)仿真過(guò)程進(jìn)行耦合銜接。

    利用Gambit對(duì)上述兩個(gè)階段進(jìn)行網(wǎng)格劃分,見(jiàn)圖1~2,網(wǎng)格數(shù)量分別約為150萬(wàn)和645萬(wàn)。

    圖1 階段一的網(wǎng)格

    圖2 階段二的網(wǎng)格

    1)蒸汽流動(dòng)截面定義。

    定義階段一中蒸汽儲(chǔ)罐內(nèi)為“蒸汽儲(chǔ)罐”,定義蒸汽儲(chǔ)罐出口處為“儲(chǔ)罐出口”,定義排汽閥后為“排汽閥后”;定義蒸汽排放裝置中入口管道為“母管”,定義與排氣管道的交界面為“母管出口”。

    定義階段二中入口為“母管入口”,與階段一中的“母管出口”為同一截面,需要進(jìn)行耦合計(jì)算。

    2)計(jì)算輸入條件。

    排汽閥:通徑DN305,全開(kāi)阻力系數(shù)為2.78;

    排汽管道:DN400,90°彎頭7個(gè),長(zhǎng)度~32 m;

    排汽裝置:物理模型。

    蒸汽儲(chǔ)罐內(nèi)存儲(chǔ)壓力為2.68 MPa飽和蒸汽,蒸汽量為482 kg。

    2 排放速率影響因素分析

    排汽閥打開(kāi)后,蒸汽儲(chǔ)罐內(nèi)的蒸汽依次通過(guò)排汽閥及排汽管道,經(jīng)蒸汽排放處理裝置排入液艙內(nèi),并冷凝。在此過(guò)程中,蒸汽(乏汽)壓力不斷變化,流動(dòng)狀態(tài)復(fù)雜,并存在復(fù)雜的相變過(guò)程。分析可知,影響乏汽冷凝時(shí)間的主要因素有:

    1)蒸汽儲(chǔ)罐與排汽管道的阻力。在乏汽冷凝過(guò)程中,蒸汽儲(chǔ)罐、排汽閥與排汽管道的結(jié)構(gòu)布置相對(duì)簡(jiǎn)單,但因排汽閥喉口、排汽管道總長(zhǎng)度較長(zhǎng),故其對(duì)蒸汽排放過(guò)程有較大的影響。

    2)蒸汽排放裝置的阻力。蒸汽排放處理裝置是乏汽排放過(guò)程中的核心部件,是影響排放速率的決定因素之一。

    3)水的阻力。蒸汽冷凝前,裝置在水中的管道內(nèi)存在冷卻水,對(duì)蒸汽排放會(huì)有一定的阻力,主要體現(xiàn):排放處理裝置內(nèi)水從小孔排出的阻力,蒸汽從裝置排出至液艙的阻力。

    4)其他阻力。①裝置出口表面不光滑;②蒸汽排放后期,蒸汽壓力下降,有部分冷卻水回流;③隨著裝置使用時(shí)間的增加,管道內(nèi)的污垢等。

    3 排放冷凝時(shí)間分析

    多次耦合方法進(jìn)行系列仿真計(jì)算,結(jié)果見(jiàn)圖3~6。

    圖3 蒸汽壓力隨時(shí)間的變化

    由圖3知,排汽閥后的壓力最高值為1.39 MPa,發(fā)生在0.05 s時(shí);母管(蒸汽排放處理裝置)入口壓力最高值為1.28 MPa,發(fā)生在0.46 s時(shí)。

    圖4 蒸汽速度隨時(shí)間的變化

    從圖4中可看出t=6.8 s時(shí),速度開(kāi)始出現(xiàn)波動(dòng),說(shuō)明在該處儲(chǔ)罐中的蒸汽已經(jīng)基本排盡,與圖6中的蒸汽量排放結(jié)果一致。

    圖5 蒸汽排汽速率隨時(shí)間的變化

    圖6 蒸汽排汽量隨時(shí)間的變化

    從計(jì)算結(jié)果可以看出:

    1)裝置入口處蒸汽的最高壓力為1.30 MPa,分管入口處的最高壓力為0.78 MPa。

    2)排放初始,排汽量隨時(shí)間的增加迅速的增加,在3s時(shí)間內(nèi),排汽量約為369 kg,約占總排汽量的82%。

    3)排氣時(shí)間超過(guò)3 s后,蒸汽質(zhì)量流率隨時(shí)間的增加而逐漸趨于0,壓力隨時(shí)間的變化逐漸趨于要求背壓0.02 MPa,蒸汽排放時(shí)間約為8 s(排放時(shí)間為蒸汽儲(chǔ)罐壓力從2.68 MPa變?yōu)?.02 MPa的時(shí)間)。

    4)蒸汽儲(chǔ)罐內(nèi)壓力的下降速度明顯平緩于排氣閥后與裝置入口的壓力下降速度,說(shuō)明總的蒸汽排放時(shí)間在一定程度上受制于蒸汽儲(chǔ)罐出口和排汽閥。

    5)閥后蒸汽壓力最高值和母管入口壓力最高值時(shí)間有0.4 s延遲,主要是由于快開(kāi)閥后的壓力主要受儲(chǔ)罐壓力影響,而母管入口的壓力主要受后續(xù)裝置的排汽冷凝過(guò)程的影響。

    4 試驗(yàn)方案

    4.1 試驗(yàn)裝置及試驗(yàn)方法

    蒸汽排放處理裝置試驗(yàn)平臺(tái)組成見(jiàn)圖7。

    圖7 試驗(yàn)管路及系統(tǒng)示意

    試驗(yàn)系統(tǒng)由蒸汽儲(chǔ)罐、排放處理裝置、冷卻水艙及管路系統(tǒng)組成。蒸汽儲(chǔ)罐體積31.8 m3,蒸汽壓力2.68 MPa,排放處理裝置放置于冷卻水艙內(nèi),冷卻水艙內(nèi)布滿水,冷卻水體積約45 m3,蒸汽儲(chǔ)罐與排放處理裝置通過(guò)DN400的排汽管路連接。蒸汽儲(chǔ)罐充滿蒸汽后快開(kāi)閥打開(kāi),蒸汽通過(guò)排汽管路、排放處理裝置排放至水艙中與冷卻水直接接觸冷凝。

    快開(kāi)閥后設(shè)YL44壓力傳感器測(cè)量閥后的管路壓力。蒸汽排放管路DN400法蘭處設(shè)置YL01壓力傳感器和WD01溫度傳感器、彎頭處設(shè)置YL02壓力傳感器和WD02溫度傳感器、裝置入口處設(shè)置YL03壓力傳感器和WD03溫度傳感器測(cè)量壓力和溫度。

    蒸汽儲(chǔ)罐完成蒸汽排放以及蒸汽與冷卻水完成直接接觸冷凝的判據(jù)是蒸汽儲(chǔ)罐內(nèi)背壓為0.02 MPa。

    4.2 試驗(yàn)結(jié)果

    482 kg,2.68 MPa蒸汽經(jīng)過(guò)蒸汽排放處理裝置的快開(kāi)閥后,壓力和蒸汽排放處理裝置入口處壓力隨時(shí)間的排放冷凝情況見(jiàn)圖8,閥后蒸汽質(zhì)量速率隨時(shí)間的變化見(jiàn)圖9。

    圖8 蒸汽壓力隨蒸汽排放時(shí)間的變化

    圖9 蒸汽排汽速率隨時(shí)間的變化

    從圖8和圖9可知:

    1)t=0.828 s時(shí),當(dāng)快開(kāi)閥后壓力達(dá)到最大值0.895 MPa,t=1.594 s時(shí),蒸汽排放處理裝置入口處的壓力達(dá)到最大值0.487 MPa,說(shuō)明兩者之間存在約0.7 s的延遲。

    2)t=10.9 s時(shí),快開(kāi)閥后及蒸汽排放處理裝置壓力約為0.019 MPa,說(shuō)明蒸汽在約10.9 s時(shí)排盡。

    3)由壓力及流量折算公式計(jì)算可知,約在4~5 s內(nèi),蒸汽排放量約為80%,在8 s時(shí)蒸汽排放速率放緩,快開(kāi)閥后壓力為0.04 MPa,壓力開(kāi)始出現(xiàn)鋸齒狀波動(dòng),冷凝時(shí)間延長(zhǎng)。

    4)蒸汽排放過(guò)程中,最大的質(zhì)量流速約為170 kg/s。

    5)快開(kāi)閥后蒸汽壓力最高值和裝置入口壓力最高值時(shí)間有0.7 s延遲,長(zhǎng)于仿真計(jì)算結(jié)果的0.4 s,原因是由于仿真建模的蒸汽儲(chǔ)罐壓力比試驗(yàn)工況高,從而導(dǎo)致延遲變短。

    5 結(jié)論

    1)482 kg,2.68 MPa蒸汽,在約6.8 s內(nèi)排凈,在約11 s時(shí)完全冷凝,仿真模擬結(jié)果準(zhǔn)確,真實(shí)可信。

    2)快開(kāi)閥后蒸汽壓力最高值和裝置入口壓

    力最高值時(shí)間存在一定的延遲,其延遲的長(zhǎng)短與蒸汽儲(chǔ)罐壓力有關(guān)。

    3)本蒸汽排放裝置在需將無(wú)法回收的乏汽快速冷凝的同時(shí)最大程度進(jìn)行減振降噪處理的市場(chǎng)應(yīng)用方面前景廣闊。

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