LNG儲(chǔ)罐承臺(tái)大體積混凝土裂縫控制技術(shù)研究

鐘 曦

中海石油氣電集團(tuán)有限責(zé)任公司，北京 100028

大體積混凝土防裂是土建結(jié)構(gòu)施工中的主要難題。大體積混凝土在熟化過(guò)程中產(chǎn)生的水化熱會(huì)使混凝土內(nèi)部溫度短時(shí)間內(nèi)急劇升高，往往會(huì)導(dǎo)致大體積混凝土產(chǎn)生裂紋、裂縫，嚴(yán)重時(shí)可能產(chǎn)生貫穿縫。尤其在熱帶地區(qū)，混凝土入模溫度往往會(huì)高于規(guī)范規(guī)定的上限，使混凝土早期熱裂的可能性更大[1-2]。

在中國(guó)海油南方某已建LNG 儲(chǔ)罐施工過(guò)程中，通過(guò)突破混凝土配合比中水泥用量的下限以沖抵混凝土內(nèi)部的熱應(yīng)力，結(jié)合科學(xué)的分析方法給混凝土內(nèi)部增加抗裂鋼筋實(shí)現(xiàn)防裂[3-4]，此次嘗試達(dá)到了預(yù)期目的。

1 LNG儲(chǔ)罐承臺(tái)底板結(jié)構(gòu)

該LNG 全容儲(chǔ)罐的底板直徑82.72 m、面積5 374 m2、混凝土用量6214m3。底板外圈區(qū)（3 圈）由212 根直徑1.2 m 的鋼筋混凝土灌注樁支承；中心區(qū)由216 根直徑1.2 m 的鋼筋混凝土灌注樁支承，正交十字形布置。中心區(qū)底板厚1.1 m，架空1.7 m；外圈區(qū)底板厚1.3 m，架空1.5 m。

承臺(tái)底板混凝土澆筑采用分區(qū)跳倉(cāng)法施工，按照1 ～5 區(qū)的順序依次進(jìn)行（見(jiàn)圖1）。中心區(qū)混凝土用量990 m3，外圍四個(gè)區(qū)中每個(gè)區(qū)的混凝土用量均為1 306 m3。

由于施工現(xiàn)場(chǎng)陸域形成時(shí)吹砂量有余量，故在施工組織設(shè)計(jì)階段進(jìn)行承臺(tái)底板施工時(shí)就嘗試使用砂胎模板工藝，其工藝安排見(jiàn)圖2。該工藝避免了常規(guī)鋼支架模板費(fèi)用，且砂胎模板具有天然的保溫性能，因此有利于混凝土養(yǎng)護(hù)階段的保溫保濕，有利于減少溫度裂縫[5]。

圖1 承臺(tái)底板混凝土澆筑分區(qū)

圖2 承臺(tái)底板局部剖面

2 建模及研究對(duì)象設(shè)定

建模及研究的目的是基于自然環(huán)境、施工材料、施工工藝等因素提取參數(shù)，使用有限元軟件對(duì)大體積混凝土早期熟化過(guò)程中水化熱產(chǎn)生的情況進(jìn)行模擬熱工分析，根據(jù)分析結(jié)果得出需采取的相應(yīng)防裂措施。

2.1 研究對(duì)象設(shè)定

混凝土早期的熱應(yīng)力分析采用三維建模法，這里選取最具代表性、最不利條件下的底板1/4 模型作為分析對(duì)象（如圖3 所示），所有影響混凝土絕熱溫升的因素都根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際施工情況來(lái)設(shè)定[6]。

在參數(shù)設(shè)定時(shí)，將底板下面的混凝土灌注樁頭和壓實(shí)的回填砂（胎模） 看作固定不動(dòng)的整體。

2.2 有限元軟件

混凝土早期的熱應(yīng)力分析所使用的有限元軟件ANSYS 能夠模擬混凝土結(jié)構(gòu)瞬態(tài)導(dǎo)熱并進(jìn)行應(yīng)力分析，能夠模擬混凝土在熟化過(guò)程中內(nèi)部溫度變化的情況、材料性能的溫度依賴性和時(shí)間依賴性、混凝土澆筑中邊界因素的變化和邊界條件的變化以及裂縫的產(chǎn)生機(jī)理[7]。

圖3 典型工況分析模型

2.3 混凝土齡期

與新澆筑混凝土接觸的舊混凝土，其齡期是影響混凝土裂縫產(chǎn)生的原因之一。用于分析的舊混凝土齡期是根據(jù)施工進(jìn)度計(jì)劃（見(jiàn)表1） 確定的，在充分考慮了混凝土材料熟化差異性的情況下，選擇包括承臺(tái)底板1、2、5 區(qū)各一部分的典型區(qū)塊作為分析對(duì)象。

表1 混凝土澆筑計(jì)劃

3 分析參數(shù)設(shè)定

3.1 混凝土配合比

經(jīng)反復(fù)試配并測(cè)溫驗(yàn)證，最終選擇了如表2 所示的混凝土配合比。

表2 用于熱應(yīng)力分析的混凝土配合比

該配合比突破了規(guī)范JGJ 55—2011《普通混凝土配合比設(shè)計(jì)規(guī)程》對(duì)C50 混凝土的水泥最小用量規(guī)定的下限（330 kg/m3） 的要求，且通過(guò)增加礦粉和粉煤灰使膠凝材料總量超過(guò)了規(guī)范建議的上限（480 kg/m3）?？剂吭颍旱谝唬档土嘶炷恋乃療峥偭?，盡量使混凝土內(nèi)部最高溫度不超過(guò)80 ℃；第二，保證了混凝土的強(qiáng)度；第三，提高了混凝土水膠比，和易性更好，有利于泵送作業(yè)。

表3 底板混凝土的特征值[8]

3.2 材料性能

根據(jù)承臺(tái)底板所用混凝土原材料檢測(cè)結(jié)果分析得到的混凝土物理力學(xué)性能見(jiàn)表3，其絕熱溫升如圖4 所示。

表4 底板混凝土的熱學(xué)性能

圖4 底板混凝土絕熱溫升

3.3 傳熱系數(shù)

有限元軟件分析所用的熱傳遞系數(shù)的輸入值見(jiàn)表5。

表5 熱傳遞系數(shù)

4 模型熱裂分析

4.1 混凝土溫度

熱分析結(jié)果見(jiàn)圖5，該云圖顯示的是混凝土內(nèi)每個(gè)節(jié)點(diǎn)的最高溫度?；炷寥肽囟龋▽?shí)測(cè)值）為30.5 ℃，混凝土升降溫過(guò)程見(jiàn)圖6。

圖5 混凝土溫度分布云圖

圖6 混凝土升降溫過(guò)程

4.2 熱應(yīng)力分析

1 區(qū)的熱應(yīng)力分析結(jié)果如圖7 所示：X 和Y 方向的熱應(yīng)力小于混凝土抗拉強(qiáng)度（2.64 MPa），僅需正常養(yǎng)護(hù)，無(wú)需采取其他措施。

2 區(qū)的熱應(yīng)力分析結(jié)果如圖8 所示：X 方向沿舊施工縫處的熱應(yīng)力超過(guò)了混凝土的抗拉強(qiáng)度，Y方向的熱應(yīng)力小于混凝土的抗拉強(qiáng)度。

圖7 1 區(qū)混凝土熱應(yīng)力

圖8 2 區(qū)混凝土熱應(yīng)力

5 區(qū)的熱應(yīng)力分析結(jié)果如圖9 所示：在舊施工縫附近沿X 方向，混凝土內(nèi)部產(chǎn)生的熱應(yīng)力超過(guò)了混凝土的抗拉強(qiáng)度（局部5 MPa）；與2 區(qū)相接的施工縫附近沿Y 方向，混凝土內(nèi)部產(chǎn)生的熱應(yīng)力也超過(guò)了混凝土的抗拉強(qiáng)度。

Z 軸：承臺(tái)底板滿布了φ16@450 的拉結(jié)筋，且在抗熱裂鋼筋排距225 mm 的范圍內(nèi)增加了φ16@450 的拉結(jié)筋。Z 軸的任意區(qū)域拉結(jié)筋橫截面積均與X、Y 軸在同一區(qū)域縱截面面積相同，故無(wú)需重復(fù)計(jì)算。

綜上分析，混凝土內(nèi)部因絕熱溫升而引起的拉應(yīng)力超過(guò)混凝土自身抗拉強(qiáng)度的區(qū)域（見(jiàn)圖10） 主要分布在：第一，后澆筑的2 ～5 區(qū)內(nèi)與鄰近1 區(qū)舊施工縫平行的6 500 mm 范圍內(nèi)；第二，4、5 區(qū)內(nèi)與2、3 區(qū)舊混凝土施工縫平行的5 200 mm 范圍內(nèi)。

圖9 5 區(qū)混凝土熱應(yīng)力

圖10 早期混凝土內(nèi)部拉應(yīng)力較大區(qū)域分布

5 抗熱裂鋼筋數(shù)量計(jì)算

2 區(qū)X 方向、5 區(qū)X 和Y 方向早期抗熱裂鋼筋的數(shù)量計(jì)算分別見(jiàn)圖11 ～13。計(jì)算時(shí)，鋼筋的允許最大拉應(yīng)力保守取值100 MPa。

圖11 2 區(qū)X 方向附加鋼筋計(jì)算

圖12 5 區(qū)X 方向附加鋼筋計(jì)算

圖13 5 區(qū)Y 方向附加鋼筋計(jì)算

6 結(jié)束語(yǔ)

施工完成后，經(jīng)短期（14 d） 和長(zhǎng)期（9 個(gè)月） 觀察，儲(chǔ)罐承臺(tái)底板的上、下表面均未發(fā)現(xiàn)裂縫，達(dá)到了預(yù)期目的。因此，合理突破混凝土配合比中水泥用量下限的規(guī)定以降低水化熱，并經(jīng)有限元軟件分析計(jì)算，在混凝土內(nèi)部增加抗熱裂縫鋼筋，對(duì)控制大體量、大體積混凝土在熱帶地區(qū)高溫施工環(huán)境下有害裂縫的產(chǎn)生是有效的。