蔡曙光
獲各琦銅礦采場(chǎng)頂板次生應(yīng)力與位移特征
蔡曙光
(巴彥淖爾西部銅業(yè)有限公司,內(nèi)蒙古 巴彥淖爾市 015000)
通過(guò)對(duì)上向水平充填法采場(chǎng)頂板進(jìn)行豎直方向應(yīng)力、位移進(jìn)行監(jiān)測(cè),分析了采場(chǎng)頂板豎直方向次生應(yīng)力與豎直位移特征,研究結(jié)果表明:隨著采場(chǎng)跨度的增大,采場(chǎng)頂板產(chǎn)生離層現(xiàn)象的范圍與豎直方向次生應(yīng)力下降的幅度呈現(xiàn)增大的趨勢(shì)。對(duì)于跨度為50 m采場(chǎng),在距采場(chǎng)頂板11 m以下的礦體產(chǎn)生離層現(xiàn)象可能性大,而對(duì)于跨度為10 m采場(chǎng),在距采場(chǎng)頂板4 m以下的礦體產(chǎn)生離層現(xiàn)象可能性大。研究成果可為采場(chǎng)頂板支護(hù)設(shè)計(jì)提供重要現(xiàn)場(chǎng)依據(jù)。
獲各琦銅礦;上向水平充填法;頂板離層;監(jiān)測(cè)
充填法由于其礦石損失率低,作業(yè)相對(duì)安全,能夠較好的保護(hù)環(huán)境,其應(yīng)用的比例呈逐年上升的趨勢(shì)。上向水平充填法作為充填法的一種,國(guó)內(nèi)外學(xué)者圍繞上向水平充填法開(kāi)展了相對(duì)廣泛的研 究[1-6]。王偉[1]等以數(shù)值模擬為手段,研究了司家營(yíng)礦區(qū)采用上向水平充填法時(shí)地表變形的規(guī)律。羅瑞[6]等采用Mathew穩(wěn)定圖法分析了上向水平充填法最大安全跨度。楊悅憎[3]、張?chǎng)4]、鐘杰[5]、占 飛[6]等研究了充填體作用機(jī)理與采場(chǎng)穩(wěn)定性問(wèn)題。成德新[7]探索了上向水平充填法充填工藝改進(jìn)方法。顧生春[8]等探索了上向水平分層充填法在哈圖金礦的應(yīng)用。彭青生[9]與筆者[10]分析了獲各琦銅礦上向水平充填法采場(chǎng)頂板冒落的原因與分段高度。
在上向水平充填法中,采場(chǎng)頂板的穩(wěn)定性在一定程度上決定了生產(chǎn)安全。本文以獲各琦銅礦上向水平充填法采場(chǎng)頂板為研究對(duì)象,以現(xiàn)場(chǎng)豎直應(yīng)力、位移監(jiān)測(cè)為研究手段,對(duì)比分析不同采場(chǎng)跨度條件下,采場(chǎng)頂板豎直方向次生應(yīng)力與位移的特征。在此基礎(chǔ)上,提出了基于現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)的采場(chǎng)頂板采場(chǎng)發(fā)生離層的范圍。研究成果可為礦山采場(chǎng)頂板支護(hù)提供現(xiàn)場(chǎng)依據(jù),同時(shí)也可為類似礦山采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計(jì)、優(yōu)化提供參考。
獲各琦銅礦主要采用上向水平分層充填采礦法進(jìn)行開(kāi)采,中段高60 m,分段高10 m,分層高3.3 m。中段開(kāi)采順序?yàn)橹醒胂騼梢砬斑M(jìn)式開(kāi)采。對(duì)于頂板較好的采用整體上采,采場(chǎng)跨度為50 m。相應(yīng)的對(duì)于頂板穩(wěn)定性差的采用10 m小跨度兩步驟進(jìn)行回采。其中,首分層采用灰砂比為1?4的充填體整體充填,其他分層采用1?4、1?8與1?12充填體交替充填,充填高度分別為0.5,0.5 m與2.3 m(見(jiàn)圖1)。
圖1 非首充層充填
本文采用GZY20型應(yīng)變式鉆孔應(yīng)力計(jì)與YUD300礦用本安頂板離層監(jiān)測(cè)儀,用于采集礦體回采過(guò)程中頂板位移與應(yīng)力數(shù)據(jù)。其中,GZY20型應(yīng)變式鉆孔應(yīng)力計(jì)用于采集回采過(guò)程中,礦巖豎起方向次生應(yīng)力值。YUD300礦用本安頂板離層監(jiān)測(cè)儀有深、淺2個(gè)監(jiān)測(cè)基點(diǎn),它們均可采集不同深度礦巖絕對(duì)位移值。如果2個(gè)位移傳感器在同一時(shí)間采集的數(shù)值不同,則兩數(shù)值的差值則為兩傳感器沿鉆孔方向離層值。
本文選取采場(chǎng)跨度為分別為50 m與10 m的采場(chǎng)為研究對(duì)象,用于對(duì)比分析不同采場(chǎng)跨度條件下采場(chǎng)頂板位移與應(yīng)力變化特征。GZY20型應(yīng)變式鉆孔應(yīng)力計(jì)與YUD300礦用本安頂板離層監(jiān)測(cè)儀均布置于充填回風(fēng)巷中。其中,用于安裝GZY20型應(yīng)變式鉆孔應(yīng)力計(jì)的水平鉆孔孔徑為45 mm,孔深為5 m。用于安裝YUD300礦用本安頂板離層監(jiān)測(cè)儀的豎直鉆孔孔徑為80 mm,孔深為5 m。其中,深基點(diǎn)安裝于孔底,淺基點(diǎn)安裝于距深基點(diǎn)2.5 m處。測(cè)點(diǎn)安裝布置見(jiàn)圖2。
圖2 測(cè)點(diǎn)安裝布置
選擇52011采場(chǎng)與520031-3采場(chǎng)為研究對(duì)象,以上兩采場(chǎng)位于1520 m中段。其中,52011采場(chǎng)跨度50 m,頂板暴露面積約754 m2。520031-3采場(chǎng)跨度10 m,頂板暴露面積約287 m2。
圖3給出了52011采場(chǎng)頂板離層儀深基點(diǎn)與淺基點(diǎn)位移曲線。從圖3可看出:52011采場(chǎng)自2018年1月20日采場(chǎng)頂板距深基點(diǎn)的距離由11 m減小為8 m。自2018年1月25日深基點(diǎn)位移值由2.18 mm緩慢增長(zhǎng)至2018年2月2日2.33 mm;之后,快速增長(zhǎng)至2018年2月12日4.97 mm。與此相對(duì)應(yīng),淺基點(diǎn)于2018年2月10日0.004 mm增長(zhǎng)至2018年2月11日位移1.97 mm。
由圖3可知,下覆礦體開(kāi)挖后,深基點(diǎn)響應(yīng)時(shí)
圖3 52011采場(chǎng)頂板位移曲線
間早于淺基點(diǎn)。同時(shí),深基點(diǎn)位移顯著增長(zhǎng)歷時(shí)為10 d,大于淺基點(diǎn)位移顯著增長(zhǎng)2 d。由于下覆礦體開(kāi)挖后,深基點(diǎn)位移增量大于淺基點(diǎn)位移增量。結(jié)合深、淺基點(diǎn)距頂板距離可知:在距采場(chǎng)頂板8 m與11 m之間巖體已發(fā)生離層現(xiàn)象,其位移值約為0.67 mm。通過(guò)淺基點(diǎn)位移在2018年2月10之前,其位移數(shù)值近似為0,說(shuō)明對(duì)于類似于52011跨度為50 m的采場(chǎng),下覆礦體開(kāi)挖后,其擾動(dòng)范圍距采場(chǎng)頂板高度應(yīng)大于8 m但小于11 m。
圖4給出了520031-3采場(chǎng)板離層儀深基點(diǎn)與淺基點(diǎn)位移曲線。從圖4可看出:采場(chǎng)頂板離深基點(diǎn)為5.0 m時(shí),深、淺基點(diǎn)位移值基本相等,位移值約為1.0 mm。采場(chǎng)頂板離深基點(diǎn)為11 m時(shí),深基點(diǎn)出現(xiàn)2次相對(duì)明顯的增長(zhǎng),其中2017年12月30日至2018年1月6日歷時(shí)6 d,位移由1.0 mm增大為3.0 mm。而后,其數(shù)值增至3.97 mm,位移增量約2.97 mm。對(duì)淺基點(diǎn)而言,2018年1月4日至2018年1月6日歷時(shí)2 d位移由1.0 mm增大為2.0 mm,位移增量約1.00 mm。當(dāng)頂板距深基點(diǎn)為2 m時(shí),此時(shí),深基點(diǎn)標(biāo)高低于頂板標(biāo)高。深基點(diǎn)在2018年2月7日至2018年2月6日,位移值由3.97 mm增大至6.02 mm;對(duì)淺基點(diǎn)而言,2018年2月10至2018年2月12歷時(shí)2 d,位移值由2.00 mm增至3.97 mm,隨后在2018年3月17日再次增長(zhǎng)至5.12 mm。
圖4 520031-3采場(chǎng)頂板位移曲線
由圖4可知,對(duì)于類似520031-3采場(chǎng)跨度為10 m的采場(chǎng),下覆礦體開(kāi)挖后,距采場(chǎng)頂板5~8 m會(huì)產(chǎn)生一定的位移,但產(chǎn)生層離現(xiàn)象可能性小,產(chǎn)生層離的范圍應(yīng)在1~4 m,并且位移增長(zhǎng)歷時(shí)隨著距頂板距離的減小而增大。
從圖5~圖6可以看出:下覆礦體開(kāi)挖后是一下時(shí)間范圍內(nèi),豎直次生應(yīng)力存在一相對(duì)明顯增大過(guò)程,隨后其數(shù)值隨時(shí)間的增大而減小。其中,52011采場(chǎng)在2018年1月25日至2018年1月31日,其數(shù)值從1.59 MPa增大為1.90 MPa。520031-3采場(chǎng)在2018年2月3日至2018年2月5日,其數(shù)值從0.54 MPa增大為0.6 MPa。其原因一方面在于礦體開(kāi)挖后應(yīng)力重新分布的影響。另一方面,根據(jù)頂板離層儀監(jiān)測(cè)結(jié)果可知:下覆礦體開(kāi)挖后,在應(yīng)力監(jiān)測(cè)點(diǎn)下方礦體將產(chǎn)生一定量的豎直向下的位移,從而導(dǎo)致應(yīng)力計(jì)受力減小。從應(yīng)力下降幅度來(lái)看,即使52011采場(chǎng)應(yīng)力監(jiān)測(cè)點(diǎn)距采場(chǎng)頂板的距離大于520031-3采場(chǎng),其對(duì)應(yīng)的應(yīng)力下降幅度也大于520031-3采場(chǎng)。
圖5 52011采場(chǎng)頂板豎直應(yīng)力曲線
圖6 520031-3采場(chǎng)頂板豎直應(yīng)力曲線
(1)對(duì)于跨度為50 m的采場(chǎng),在下覆開(kāi)采過(guò)程中,礦體產(chǎn)生離層現(xiàn)象的最大范圍應(yīng)在距采場(chǎng)頂11 m之間礦體。
(2)對(duì)于跨度為10 m的采場(chǎng),在下覆開(kāi)采過(guò)程中,礦體產(chǎn)生層離層現(xiàn)象的最大范圍應(yīng)在距采場(chǎng)頂板4 m之間的礦體。
(3)采場(chǎng)頂板豎直方向的次生應(yīng)力,隨著采場(chǎng)采高的增大總體呈現(xiàn)下降的趨勢(shì),并且隨著采場(chǎng)跨度的增大,次生應(yīng)力下降的幅度增大。
[1] 王 偉,李云安,王欽剛,等.上向水平分層充填法采礦地表變形研究[J].金屬礦山,2014(8):139-142.
[2] 羅 瑞,馬錕輝.上向水平分層充填法礦房跨度的確定及采場(chǎng)穩(wěn)定性分析[J].有色金屬(礦山部分),2019,71(3):63-66.
[3] 楊悅增,許國(guó)良,何少博,等.夏甸金礦上向水平分層充填法結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化的數(shù)值模擬[J].金屬礦山,2017(7):42-46.
[4] 張 雯,連民杰,任鳳玉,等.點(diǎn)柱式上向水平分層充填采礦法充填體作用機(jī)理及點(diǎn)柱形狀優(yōu)化研究[J].采礦與安全工程學(xué)報(bào),2017, 34(2):295-301.
[5] 鐘 杰,盛 佳,王亞軍,李向東,周益龍.二步驟采場(chǎng)機(jī)械化上向高分層充填采礦法研究[J].礦業(yè)研究與開(kāi)發(fā),2018,38(12):1-5.
[6] 占 飛,付玉華,余信橙,楊明山.上向分層充填采礦法采場(chǎng)穩(wěn)定性分析[J].礦業(yè)研究與開(kāi)發(fā),2018,38(03):39-42.
[7] 成德新.黃沙坪鉛鋅礦中深部開(kāi)采技術(shù)研究[J].采礦技術(shù),2001(2): 48-49.
[8] 顧生春,董群柱,王海文,等.盤(pán)區(qū)機(jī)械化上向水平分層充填法在哈圖金礦的應(yīng)用研究[J].采礦技術(shù),2018,18(4):4-7.
[9] 彭青生.上向水平分層充填采礦法的頂板管理[J].采礦技術(shù),2012, 12(2):11-12.
[10] 蔡曙光.上向水平分層充填法分段高度探討[J].中國(guó)礦山工程,2015, 44(1):18-20.
(2019-08-21)