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    C71500銅鎳合金再沸器管子管板焊接

    2022-10-29 02:52:18劉玉祥齊淑改商健
    中國(guó)重型裝備 2022年4期
    關(guān)鍵詞:管板焊絲管子

    劉玉祥 齊淑改 商健

    (森松(江蘇)重工有限公司上海分公司,上海 201323)

    某再沸器殼程設(shè)計(jì)溫度260℃,介質(zhì)為蒸汽,材料為SA-516 Gr.70;管程設(shè)計(jì)溫度為260℃,管箱筒體及封頭材料為ASME SB-171 C71500,規(guī)格為ID614 mm×12.7 mm,管板為SA-516 70復(fù)合SB-171 C71500,規(guī)格為?800 mm×(45+8)mm,換熱管材料為SB-111 C71500,規(guī)格為?25.4 mm×3.4 mm。C71500合金因加入30%左右Ni使母材呈銀白色,通常稱(chēng)為白銅,此合金在流速較高的污染海水環(huán)境中有較好的抗腐蝕性能,常作為一種高耐蝕性能材料廣泛用于化工的重污染的冷凝器、再沸器、蒸發(fā)器及海水工程中。Cu-Ni合金材料在焊接過(guò)程中易出現(xiàn)熱裂紋、氣孔等缺陷,需要采取相應(yīng)的措施來(lái)保證焊接質(zhì)量,本設(shè)備制造難點(diǎn)為管程側(cè)C71500材料管子管板接頭的焊接。

    1 材料化學(xué)成分

    C71500為70Cu-30Ni合金,主要成分為Cu、Ni,含少量的Mn和Fe,可以更好地防止海水腐蝕,限制雜質(zhì)元素Zn、C、Pb、S、P等可以提高熱電率和可焊性,其化學(xué)成分見(jiàn)表1。

    表1 C71500化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)

    2 材料力學(xué)性能和物理性能

    銅鎳合金C71500比銅的強(qiáng)度高,但比鋼的強(qiáng)度低,具有良好的延性、韌性和成形能力,在低溫條件下無(wú)脆化現(xiàn)象并保持低溫韌性和強(qiáng)度,在加工硬化條件下強(qiáng)度會(huì)有一定的增加。C71500熔點(diǎn)為1230℃,密度為8.9 g/cm3,線(xiàn)膨脹系數(shù)為15.6×10-6/℃,室溫?zé)釋?dǎo)率31 W/(m·K),電阻率為42×10-8/(Ω·m),在高溫下具有較好的熱加工性能和良好的可焊性,在A(yíng)SME標(biāo)準(zhǔn)中,退火狀態(tài)的C71500最高設(shè)計(jì)溫度允許到371℃,其常溫力學(xué)性能見(jiàn)表2。

    表2 C71500力學(xué)性能

    3 焊接性分析

    C71500是銅和鎳的合金,由于Ni無(wú)限固溶于Cu中,因此C71500具有單一的α相組織。C71500合金不僅具有較好的綜合力學(xué)性能,而且還由于導(dǎo)熱性接近于碳鋼而變得容易焊接,焊前不需要預(yù)熱,焊后也不需要熱處理。C71500合金與低碳鋼相比有以下特點(diǎn):

    3.1 導(dǎo)熱系數(shù)

    C71500合金的室溫導(dǎo)熱系數(shù)為29 W/(m·K),遠(yuǎn)低于C22000黃銅188 W/(m·K)以及純銅370 W/(m·K)的導(dǎo)熱系數(shù),C71500合金的導(dǎo)熱系數(shù)更接近碳鋼和低合金鋼材料,因此不需要像黃銅、純銅材料焊接需要進(jìn)行較高溫度的預(yù)熱,采用大的焊接規(guī)范參數(shù)焊接。C71500合金的線(xiàn)膨脹系數(shù)為15.6×10-6/℃,與低碳鋼材料的線(xiàn)膨脹系數(shù)11.6×10-6/℃相比約高了1.3倍,線(xiàn)膨脹系數(shù)的增加將導(dǎo)致焊接接頭收縮應(yīng)力增加,焊接部件更容易發(fā)生焊接變形[1]。

    3.2 焊接熱裂紋敏感性

    C71500中含約70%的Cu元素,焊接時(shí)Cu與Pb、Bi、O、S、P等雜質(zhì)元素形成低熔點(diǎn)共晶體,同時(shí)S、P元素與Ni也容易形成低熔點(diǎn)共晶體,焊縫結(jié)晶時(shí)低熔點(diǎn)共晶體在枝狀晶間或晶界處分布,使C71500合金具有明顯的熱脆性,尤其對(duì)S、P雜質(zhì)元素比較敏感,易形成熱裂紋。焊縫凝固至固態(tài)時(shí),熱影響區(qū)的低熔點(diǎn)共晶體還處于液化狀態(tài),受焊接應(yīng)力的作用而產(chǎn)生熱裂紋。此外,銅合金在冶煉時(shí),氧作為雜質(zhì)元素存在于合金液態(tài)金屬中,在后續(xù)坯料加工和材料焊接時(shí)會(huì)以Cu2O氧化物的形式存在母材或焊縫金屬中,增加了熱裂紋的敏感性。有研究表明,焊縫金屬中Cu2O的含量超過(guò)0.2%,Pb的含量超過(guò)0.03%,Bi的含量超過(guò)0.005%時(shí),均會(huì)導(dǎo)致焊接熱裂紋的產(chǎn)生[2-5]。

    從產(chǎn)品用材料C71500的化學(xué)成分來(lái)看,Pb元素含量?jī)H為0.003%,S元素含量?jī)H為0.005%,P元素含量?jī)H為0.002%,Bi元素含量低于檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn),近似為零,對(duì)比C71500材料標(biāo)準(zhǔn)對(duì)雜質(zhì)元素的要求,材料實(shí)際的雜質(zhì)元素含量遠(yuǎn)低于標(biāo)準(zhǔn)要求,說(shuō)明材料純度較高,因Pb、Bi、S、P等雜質(zhì)元素引起的熱裂傾向比較小。Ti、Mn元素是良好的脫氧劑,采用含有Ti、Mn元素的焊材可提高焊縫的脫氧能力,達(dá)到脫氧的目的,同時(shí)對(duì)焊材中S、P雜質(zhì)元素的含量進(jìn)一步限制,可降低熱裂紋產(chǎn)生的幾率。

    此外,銅合金在加熱過(guò)程中無(wú)同素異構(gòu)較變,晶粒長(zhǎng)大傾向嚴(yán)重,銅焊縫中的大晶粒和柱狀晶會(huì)使塑性下降,同時(shí)C71500線(xiàn)膨脹系數(shù)相對(duì)于低碳鋼較大,如果焊接接頭的應(yīng)力較大會(huì)增大接頭的熱裂紋敏感性。對(duì)于管子管板接頭焊接尤其要注意由于過(guò)大的焊接應(yīng)力產(chǎn)生熱裂紋的問(wèn)題。

    3.3 焊接氣孔

    氣孔是銅焊接的主要缺陷,銅對(duì)氫氣孔極其敏感。氫在銅中的過(guò)飽和程度遠(yuǎn)大于鋼,焊縫冷卻凝固時(shí)會(huì)有更多的氫來(lái)不及逸出而留在凝固的焊縫中成為氣孔[1-2]。由圖1可看出,液態(tài)銅中氫的溶解度與銅合金中的合金含量有關(guān)。銅中加入鈦、錳等強(qiáng)脫氧劑的元素或在銅合金中加入鋁、錫等元素都會(huì)獲得良好的效果,而銅中加入鎳,氫的溶解度會(huì)提高,而且合金含量越高[6],對(duì)氫的溶解度的影響也越大,所以白銅的氣孔傾向應(yīng)比純銅高,因此如何避免氣孔的產(chǎn)生是焊接C71500材料的難點(diǎn)。

    圖1 合金元素對(duì)氫溶解度的影響[7](1250℃)

    綜上所述,C71500合金的焊接主要問(wèn)題是焊接熱裂紋和氫氣孔,為了保證焊接質(zhì)量,焊接時(shí)采取相應(yīng)措施來(lái)避免焊接熱裂紋和氣孔的產(chǎn)生。

    4 焊接方法的選擇

    鎢極惰性氣體保護(hù)焊(GTAW)和焊條電弧焊(SMAW)都可以用來(lái)焊接C71500合金。與SMAW焊接方法相比,GTAW具有電弧能量集中、熱影響區(qū)窄、熔池可見(jiàn)性好、焊縫成型質(zhì)量高等優(yōu)點(diǎn),也避免了SMAW焊后脫渣困難的問(wèn)題,銅及銅合金焊接采用GTAW焊接方法更為合適。結(jié)合管子管板接頭形式及焊接位置,選擇GTAW焊接方法焊接管子管板焊接接頭,焊接保護(hù)氣體選擇了99.997%的純氬氣進(jìn)行保護(hù)。

    5 焊材選擇

    C71500合金焊接材料除了滿(mǎn)足材料力學(xué)性能、化學(xué)成分要求外,焊接材料中的雜質(zhì)元素含量要低,焊材自身要有一定的脫氧元素,通過(guò)控制雜質(zhì)元素以及提高脫氧能力來(lái)避免熱裂紋的產(chǎn)生。由于C71500材料本身不含脫氧元素,一般選擇含Ti 0.3%~0.5%為脫氧劑的白銅焊絲,焊絲中需要含有一定量的Mn作為主要的脫氧元素,焊接時(shí)受電弧高溫作用,Mn元素由于燒損而無(wú)法全部過(guò)渡到焊縫中,因此焊絲中Mn含量要比母材略高,以補(bǔ)償燒損的Mn;在銅鎳合金中,F(xiàn)e對(duì)焊縫起到強(qiáng)化作用,但會(huì)造成塑韌性降低,造成焊縫抗裂性下降,故焊絲中的Fe的含量不能過(guò)高[6]。嚴(yán)格控制雜質(zhì)元素S、P、Pb的含量可降低產(chǎn)生熱裂紋的傾向,Cu、Ni含量及力學(xué)性能與母材相當(dāng),根據(jù)以上原則,焊接C71500可選擇ASME SFA 5.7 ERCuNi焊絲,焊絲化學(xué)成分如表3所示。

    表3 ERCuNi焊絲化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)

    6 焊接環(huán)境要求

    對(duì)于C71500材料的制造環(huán)境有非??量痰囊?,需要有獨(dú)立的潔凈生產(chǎn)車(chē)間,應(yīng)避免被碳鋼材料污染。材料表面的油脂、油漆、蠟筆標(biāo)識(shí)等,在焊接前都須去除,打磨用的砂輪片及不銹鋼絲刷需專(zhuān)用于C71500材料,不能應(yīng)用于其它材料。在焊接過(guò)程中焊件表面的不清潔會(huì)引起熱裂紋和氣孔,并且會(huì)影響接頭的耐蝕性能。為減少或消除焊縫中氣孔的產(chǎn)生其主要措施是減少氫的來(lái)源,焊前采用丙酮對(duì)焊接坡口及焊接區(qū)域母材表面進(jìn)行擦拭,保證無(wú)油污。如若金屬表面濕氣較大,可采用加熱的方法去除濕氣,降低氫的來(lái)源避免產(chǎn)生氣孔。

    7 焊接工藝評(píng)定

    7.1 管子管板評(píng)定

    產(chǎn)品管子管板材料為SA-516 70復(fù)合SB-171 C71500,厚度為45 mm+8 mm,換熱管為SB-111 C71500,規(guī)格為?25.4 mm×3.4 mm,接頭采用強(qiáng)度焊加貼脹,坡口型式如圖2所示。產(chǎn)品焊接前須按ASME IX QW-193對(duì)管子管板接頭進(jìn)行模擬評(píng)定,試驗(yàn)用管板、換熱管材料同產(chǎn)品一致,焊接方法采用手工GTAW焊接方法。為避免出現(xiàn)液化裂紋,需采取加絲焊來(lái)控制熔池的脫氧反應(yīng),但為了保證根部焊透需控制加絲量,因此第一層采用了?0.9 mm規(guī)格的細(xì)焊絲打底焊接,填充、蓋面焊接采用?1.6 mm規(guī)格的焊絲焊接,焊材型號(hào)、規(guī)格及焊接參數(shù)如表4所示,管子管板模擬接頭試驗(yàn)如圖3所示。

    表4 管子管板接頭焊接參數(shù)

    圖2 管子管板接頭型式

    圖3 管子管板接頭模擬試驗(yàn)

    7.2 管子管板接頭宏觀(guān)試驗(yàn)

    對(duì)管子管板接頭進(jìn)行了100%PT+100%RT檢測(cè),結(jié)果全部合格。對(duì)管子管板接頭按ASME IX QW-193要求進(jìn)行檢測(cè),采用放大20倍的放大鏡對(duì)接頭進(jìn)行宏觀(guān)剖面檢查,根部熔合良好,無(wú)任何未焊透、未熔合、裂紋、氣孔等缺陷,焊縫尺寸滿(mǎn)足要求的最小泄漏通道大于0.9倍管壁厚及焊縫總高度不小于1.4b(b為管壁厚),如圖4、圖5所示。

    圖4 最小泄漏通道測(cè)量

    圖5 焊腳高度測(cè)量

    7.3 拉脫力試驗(yàn)

    為了驗(yàn)證管子管板焊接接頭滿(mǎn)足力學(xué)性能的要求,在萬(wàn)能拉伸試驗(yàn)機(jī)上對(duì)4個(gè)管頭進(jìn)行了拉脫力試驗(yàn)。管頭進(jìn)行拉脫力試驗(yàn)后,4個(gè)試樣均斷于管子,具體拉脫力試驗(yàn)結(jié)果如表5所示。表5中的拉脫力抗拉強(qiáng)度均大于材料標(biāo)準(zhǔn)要求的345 MPa,且未斷于焊縫及其熱影響區(qū),證明焊接接頭具有合格的力學(xué)性能。

    表5 拉脫力試驗(yàn)結(jié)果

    7.4 焊接接頭微觀(guān)組織

    為驗(yàn)證焊接參數(shù)對(duì)組織的影響,對(duì)管子管板接頭進(jìn)行了放大200倍的微觀(guān)組織分析,如圖6~10所示。

    圖6 管板側(cè)母材組織

    微觀(guān)組織結(jié)構(gòu)分析:圖6為管板側(cè)C71500的微觀(guān)組織,組織為欒晶α單相再結(jié)晶組織;圖7為焊接后管板側(cè)熱影響區(qū)組織,與管板母材組織相比沒(méi)有明顯變化,晶粒大小沒(méi)有明顯改變,說(shuō)明焊接過(guò)程中熱輸入對(duì)管板顯微組織無(wú)明顯影響;圖8為管子側(cè)母材微觀(guān)組織,換熱管為冷軋加消應(yīng)力退火狀態(tài),組織為細(xì)小的具有欒晶α單相再結(jié)晶等軸組織,但有較明顯的軋制過(guò)程中留下的帶狀結(jié)構(gòu);圖9為焊接后管子側(cè)熱影響區(qū)的組織,由于管壁相對(duì)較薄,焊接過(guò)程對(duì)管側(cè)組織的影響較為明顯,α單相組織晶粒長(zhǎng)大,帶狀結(jié)構(gòu)基本消失,說(shuō)明焊接過(guò)程對(duì)管子相當(dāng)于再次進(jìn)行了退火;圖10焊縫組織為典型的樹(shù)枝狀晶[8];以上組織均為正常組織,說(shuō)明焊接參數(shù)合理,沒(méi)有對(duì)材料性能造成明顯改變。

    圖7 管板側(cè)熱影響區(qū)組織

    圖8 管子側(cè)母材組織

    圖9 管子側(cè)熱影響區(qū)組織

    圖10 焊縫組織

    8 產(chǎn)品管子管板焊接

    管子管板焊接常采用手工GTAW或機(jī)械GTAW進(jìn)行焊接,為保證根部熔合良好和避免產(chǎn)生氣孔或裂紋缺陷,根據(jù)合格的模擬評(píng)定試驗(yàn)采用手工GTAW進(jìn)行產(chǎn)品管子管板接頭的焊接,焊前仔細(xì)清理管板面、坡口及管頭至少50 mm范圍內(nèi)的油脂等雜質(zhì),確保接頭干凈、干燥。焊前無(wú)需點(diǎn)焊定位,按合格的模擬評(píng)定參數(shù)焊接第一層后進(jìn)行氦檢全部合格,再進(jìn)行其余層的焊接,合格后進(jìn)行貼脹,并對(duì)接頭進(jìn)行20%RT+100%PT檢測(cè),RT結(jié)果顯示只有3個(gè)管頭出現(xiàn)了少量氣孔,焊接一次合格率達(dá)到了99%,3個(gè)管頭經(jīng)返修后合格。產(chǎn)品管子管板接頭如圖11所示。

    圖11 產(chǎn)品管子管板接頭

    9 結(jié)論

    通過(guò)對(duì)C71500銅鎳合金材料性能分析和試驗(yàn)以及再沸器管子管板焊接的成功應(yīng)用,得到的結(jié)論如下:

    (1)C71500材料與純銅、黃銅材料相比,具有良好的焊接性,但同樣具有一定的焊接熱裂紋敏感性和氫氣孔傾向。采用化學(xué)成分及力學(xué)性能與C71500母材相當(dāng),并含Ti、Mn脫氧元素及雜質(zhì)元素S、P、Pb低的ERCuNi焊絲可降低焊接熱裂紋。

    (2)C71500材料導(dǎo)熱系數(shù)小,焊前不需要預(yù)熱,焊接適合采用能量集中的GTAW焊接方法焊接。

    (3)焊前需對(duì)母材清洗,是減少氣孔產(chǎn)生的重要措施。

    (4)C71500管子管板采用GTAW焊接方法焊接,選擇?0.9 mm規(guī)格細(xì)焊絲打底,可更好地保證根部焊透。模擬評(píng)定的宏觀(guān)試驗(yàn)、拉脫力試驗(yàn)、微觀(guān)組織試驗(yàn)的合格,證明了焊接工藝方案和焊接工藝參數(shù)的可靠性。

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