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    低壓渦輪導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    2019-12-12 02:18:00李守秋劉日晨
    航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2019年3期
    關(guān)鍵詞:總溫總壓內(nèi)環(huán)

    湯 旭,李守秋,劉日晨

    (中國航發(fā)沈陽發(fā)動(dòng)機(jī)研究所,沈陽110015)

    0 引言

    隨著渦輪前溫度不斷提高,對航空發(fā)動(dòng)機(jī)空氣系統(tǒng)引氣量的需求也不斷提高,冷氣利用效率對發(fā)動(dòng)機(jī)整機(jī)性能的影響越來越大[1-2]。為提高渦輪工作葉片冷氣利用效率,國外科研人員提出了預(yù)旋結(jié)構(gòu),并開展了大量研究工作[3-4],目前該結(jié)構(gòu)在F119 等發(fā)動(dòng)機(jī)中已經(jīng)得到應(yīng)用。國內(nèi)外科研人員針對多種預(yù)旋噴嘴結(jié)構(gòu)形式開展了大量建模、理論分析、并通過試驗(yàn)驗(yàn)證了湍流模型的合理性[5-7]。應(yīng)用數(shù)值模擬手段計(jì)算分析了預(yù)旋噴嘴面積、預(yù)旋噴嘴角度及預(yù)旋噴嘴軸向長度等預(yù)旋噴嘴主要結(jié)構(gòu)參數(shù)對預(yù)旋系統(tǒng)溫降的影響[8-10]。對于整體轉(zhuǎn)靜盤腔預(yù)旋系統(tǒng),國內(nèi)學(xué)者應(yīng)用3維數(shù)值模擬手段,計(jì)算分析了預(yù)旋噴嘴徑向高度對盤腔換熱特性的影響,研究了盤腔溫度分布規(guī)律[11]。對于高、低位預(yù)旋這2 種典型預(yù)旋系統(tǒng),開展了數(shù)值計(jì)算并將計(jì)算值與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對比[12-13],結(jié)果表明在目前已有預(yù)旋系統(tǒng)的工況范圍內(nèi),數(shù)值計(jì)算方法能夠較好地與試驗(yàn)結(jié)果吻合。此外,科研人員還研究了轉(zhuǎn)靜盤間距、雷諾數(shù)等參數(shù)對盤腔換熱特性及溫度分布的影響,進(jìn)一步掌握預(yù)旋系統(tǒng)轉(zhuǎn)靜子盤腔的換熱規(guī)律[14-15]。國內(nèi)外學(xué)者對于已有結(jié)構(gòu)形式的預(yù)旋噴嘴、轉(zhuǎn)靜盤腔系統(tǒng)作了大量的數(shù)值模擬和試驗(yàn)驗(yàn)證工作,分析了預(yù)旋系統(tǒng)內(nèi)主要參數(shù)對換熱特性的影響,但不同參數(shù)之間往往不是相關(guān)獨(dú)立的,需要綜合多方面因素考慮,因此工程上如何選取預(yù)旋系統(tǒng)參數(shù)尤其在初始結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)階段仍存在較大難度,而從結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)角度出發(fā),如何快速選取并優(yōu)化低壓導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)結(jié)構(gòu)參數(shù)的研究則相對較少。

    本文以某型低壓渦輪導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)為研究對象,提出了1 種基于等熵過程的低壓渦輪導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)設(shè)計(jì)方法和流程。

    1 低壓渦輪導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)預(yù)旋系統(tǒng)溫降的計(jì)算方法

    低壓渦輪導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)設(shè)計(jì)的核心為預(yù)旋系統(tǒng)設(shè)計(jì)。預(yù)旋系統(tǒng)的溫降為

    式中:T*in為冷氣進(jìn)口總溫;T*out,r為預(yù)旋出口相對總溫。T*in和T*out,r的定義如下

    式中:T 為靜溫;CP為材料比熱容;V 和W 分別為絕對速度與相對速度(相對旋轉(zhuǎn)渦輪盤)。將速度V、W沿3 個(gè)坐標(biāo)系分解為

    式中:Vr=Wr;Vφ=Wφ+U;VZ=WZ;U 為渦輪盤周向速度分量。

    此外,定義某一徑向高度預(yù)旋出口氣流周向速度與渦輪盤周向速度的比值為旋轉(zhuǎn)比

    將式(2)~(5)代入式(1)中整理可得

    對式(7)求導(dǎo)可以得到當(dāng)Vφ=U 時(shí),理論溫降存在最大值,即SrP=1 時(shí),理論溫降存在最大值。理論溫降越大,獲得的相對總溫越低,對于渦輪工作葉片工作越有利。因此,旋轉(zhuǎn)比在預(yù)旋系統(tǒng)設(shè)計(jì)中也是1 個(gè)重要參數(shù)。

    2 設(shè)計(jì)流程及驗(yàn)證

    2.1 低壓渦輪導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)設(shè)計(jì)流程

    低壓渦輪導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)內(nèi)腔結(jié)構(gòu)尺寸小,總壓損失小,其腔內(nèi)流動(dòng)可以簡化成等熵過程,其質(zhì)量流量為

    式中:A 為出口面積;v 為出口氣體速度;ρ 為氣體密度

    式中:P*為進(jìn)口總壓;P 為出口靜壓;T*為進(jìn)口總溫;R為理想氣體常數(shù);k 為定熵指數(shù)。

    出口氣流速度可以表示為

    根據(jù)低壓導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)設(shè)計(jì)要求,初步方案設(shè)計(jì)需要根據(jù)給定多個(gè)狀態(tài)點(diǎn)的壓比及流量要求設(shè)計(jì)出預(yù)旋結(jié)構(gòu),包括預(yù)旋出口面積和預(yù)旋噴嘴高度。采用上述公式原理,以最低溫降為目標(biāo),給出低壓渦輪導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)設(shè)計(jì)流程,如圖1 所示。

    圖1 低壓渦輪導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)設(shè)計(jì)流程

    2.2 設(shè)計(jì)結(jié)果及驗(yàn)證

    本文分析的低壓渦輪導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)不同狀態(tài)點(diǎn)參數(shù)見表1。

    表1 各狀態(tài)點(diǎn)參數(shù)

    根據(jù)圖1 中設(shè)計(jì)流程,選取狀態(tài)1(實(shí)際對應(yīng)著發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)點(diǎn))作為設(shè)計(jì)基點(diǎn),預(yù)旋噴嘴選取某型發(fā)動(dòng)機(jī)的葉型噴嘴,預(yù)旋出口角度選取與發(fā)動(dòng)機(jī)軸線夾角63°,最終計(jì)算得出預(yù)旋出口徑向高度為242.5 mm,預(yù)旋噴嘴總面積1989 mm2。根據(jù)設(shè)計(jì)結(jié)果,應(yīng)用CFX建立幾何參數(shù)計(jì)算模型,如圖2 所示。其中,預(yù)旋噴嘴結(jié)構(gòu)根據(jù)已有發(fā)動(dòng)機(jī)噴嘴結(jié)構(gòu)按設(shè)計(jì)幾何面積改進(jìn)而成。

    圖2 計(jì)算模型網(wǎng)格

    低壓渦輪導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)劃分為固定域和轉(zhuǎn)動(dòng)域。低壓渦輪導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)內(nèi)腔為固定域;導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)與低壓渦輪盤形成的轉(zhuǎn)靜子腔為轉(zhuǎn)動(dòng)域。轉(zhuǎn)、靜子交界面采用凍結(jié)轉(zhuǎn)子法(Frozen Rotor),整個(gè)流體域網(wǎng)格單元數(shù)約3×107個(gè)。為保證計(jì)算分析的準(zhǔn)確性,在結(jié)構(gòu)邊緣設(shè)置了邊界層。經(jīng)多次試算并加以網(wǎng)格無關(guān)性試驗(yàn)(適應(yīng)網(wǎng)格規(guī)模、硬件能力、網(wǎng)格的劃分方法以及計(jì)算精度),其主要邊界條件如下:

    (1)流體模型:理想氣體模型;

    (2)湍流模型:Shear Stress Transport;

    (3)流體域計(jì)算模型:總能模型;

    (4)周期性邊界與絕熱無滑∑壁面邊界;

    (5)壁面速度條件;

    (6)進(jìn)口總溫總壓和出口靜壓條件。

    根據(jù)設(shè)計(jì)流程及3 維CFX 計(jì)算出不同狀態(tài)點(diǎn)的流量結(jié)果,并與低壓渦輪導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)設(shè)計(jì)要求進(jìn)行對比,結(jié)果如圖3 所示。

    從圖中可見,按設(shè)計(jì)流程方法計(jì)算的流量與CFX計(jì)算結(jié)果及設(shè)計(jì)要求的結(jié)果趨勢一致,說明設(shè)計(jì)流程在本文分析的邊界條件范圍內(nèi)能夠滿足設(shè)計(jì)要求。CFX 計(jì)算流量較其余2 種方法的偏小,這是因?yàn)槔碚撚?jì)算得到的是理想流量,實(shí)際計(jì)算由于損失等原因通常結(jié)果偏低。

    以狀態(tài)1 為例進(jìn)行分析,考慮計(jì)算模型具有周期對稱性,選取子午面作為分析平面,可以分析大部分情況下的流動(dòng)規(guī)律,分析平面及氣流馬赫數(shù)分布如圖4 所示。從圖中可見,流經(jīng)預(yù)旋噴嘴加速后,預(yù)旋出口附近氣體速度最高,對應(yīng)的氣體馬赫數(shù)最大。

    圖3 不同方法計(jì)算流量對比

    圖4 分析平面及馬赫數(shù)分布

    進(jìn)一步分析旋轉(zhuǎn)比及相對總溫分布,如圖5 所示。從圖中可見,在預(yù)旋出口處附近旋轉(zhuǎn)比最高數(shù)值在1 左右,對應(yīng)相對總溫最低,這與前文理論公式分析相符;同時(shí)也說明了設(shè)計(jì)流程計(jì)算出的噴嘴徑向高度較為合理,該流程可以用于初步結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì)階段的預(yù)旋噴嘴徑向高度的選取。

    圖5 旋轉(zhuǎn)比及相對總溫分布

    3 預(yù)旋噴嘴徑向高度對低壓導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)影響

    上述設(shè)計(jì)流程是基于提供給低壓渦輪工作葉片最大溫降冷氣的角度考慮的,而實(shí)際預(yù)旋系統(tǒng)需要平衡多個(gè)構(gòu)件的需求進(jìn)行設(shè)計(jì),如渦輪盤的溫度情況等。為量化分析不同徑向高度對低壓導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)流動(dòng)情況的影響,分別計(jì)算預(yù)旋噴嘴徑向高度為242.5(初始結(jié)構(gòu))、222.5、202.5、182.5、162.5 mm 時(shí)的流動(dòng)規(guī)律,選取的分析截面如圖6 所示。

    分別計(jì)算不同結(jié)構(gòu)在分析截面的平均總溫和總壓,如圖7、8 所示。

    圖6 分析截面

    圖7 不同高度總溫曲線

    圖8 不同高度總壓曲線

    從圖中可見,預(yù)旋出口徑向高度較高時(shí),總溫、總壓曲線變化幅度較大,這是由于預(yù)旋出口氣流加速后直接流經(jīng)轉(zhuǎn)子葉片冷氣進(jìn)口,附近區(qū)域速度變化梯度大,而徑向高度下降后,氣流自預(yù)旋噴嘴到轉(zhuǎn)子葉片入口路徑變長,氣流到分析截面位置后趨于平穩(wěn),反映到總溫總壓曲線上則是出口高度在202.5 mm 以下更為平直;隨徑向高度下降,總溫、總壓總體降低,這是氣流路徑變長后損失相對加大的原因。進(jìn)一步分析不同截面相對總溫、相對總壓結(jié)果,如圖9、10 所示。

    圖9 不同高度相對總溫曲線

    圖10 不同高度相對總壓曲線

    從圖9 中可見,隨出口徑向高度降低,相對總溫逐漸升高,這是由于在預(yù)旋出口速度相差不大的情況下,隨氣流路徑變長,渦輪盤對氣體作功,葉片冷氣進(jìn)口處周向速度有所變化所致;從圖10 中可見,隨徑向高度降低,相對總壓有所提高,這是由于氣流路徑變長后,渦輪盤對氣體作功,導(dǎo)致分析截面附近獲得的相對總壓偏高所致。每一條曲線相對總壓逐漸增高,這是由于越接近渦輪盤旋轉(zhuǎn)增壓效果越明顯。

    圖11 不同噴嘴出口高度渦輪盤表面相對總溫

    進(jìn)一步分析渦輪盤表面相對總溫,如圖11 所示。從圖中可見,預(yù)旋噴嘴徑向高度為242.5 mm 時(shí),渦輪盤表面相對總溫最高,因?yàn)闅饬鹘?jīng)預(yù)旋出口后直接進(jìn)入轉(zhuǎn)子葉片,冷氣與渦輪盤熱交換最差,對應(yīng)的渦輪盤表面溫度最高;隨徑向高度降低,渦輪盤對應(yīng)預(yù)旋出口出現(xiàn)低溫波谷,且溫差較大;當(dāng)預(yù)旋出口為162.5 mm 時(shí),渦輪盤相對總溫最低,且溫差水平與徑向高度為242.5 mm 時(shí)的相當(dāng),平均溫度低約50 K,這對于渦輪盤溫度場有很大收益。

    4 結(jié)論

    本文基于理論公式給出了低壓渦輪導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)流程,并將設(shè)計(jì)結(jié)果與CFX3 維計(jì)算結(jié)果及設(shè)計(jì)目標(biāo)值進(jìn)行了對比分析,同時(shí)采用CFX 方法計(jì)算分析了不同徑向高度預(yù)旋噴嘴對低壓渦輪導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)流動(dòng)情況的影響,得出結(jié)論如下:

    (1)給出的低壓渦輪導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)流程在本文分析的邊界條件范圍內(nèi)可以滿足工程設(shè)計(jì)要求;

    (2)高位預(yù)旋噴嘴能夠獲得較低相對總溫的冷氣,為工作葉片提供高品質(zhì)冷氣;

    (3)低位預(yù)旋噴嘴能夠使渦輪盤獲得相對較低的溫度;

    (4)工程上設(shè)計(jì)低壓渦輪導(dǎo)葉內(nèi)環(huán)要綜合考慮工作葉片冷氣品質(zhì)及低壓渦輪盤溫度水平來確定預(yù)旋噴嘴徑向高度。

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