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    樁長(zhǎng)徑比對(duì)建筑單樁承載性能影響分析

    2019-11-28 05:21:00蔡雪霽顏玲月黃凌君沈永炎
    武夷學(xué)院學(xué)報(bào) 2019年9期
    關(guān)鍵詞:樁基模型

    蔡雪霽,顏玲月,黃凌君,沈永炎

    (1.三明學(xué)院 建筑工程學(xué)院,福建 三明 365004;2.三明學(xué)院 后勤處,福建 三明 365004)

    樁長(zhǎng)徑比對(duì)工程結(jié)構(gòu)樁基承載性能影響較明顯。一些學(xué)者針對(duì)不同長(zhǎng)徑比下樁基的承載力展開(kāi)研究。馬文杰等[1]基于在黃土中不同樁長(zhǎng)徑比對(duì)樁基承載性能的影響進(jìn)行了室內(nèi)模型試驗(yàn)研究,經(jīng)過(guò)對(duì)比分析探究了樁基的沉降特性、樁側(cè)摩阻力和端阻力隨豎向荷載以及沿深度變化的特點(diǎn);王學(xué)知等[2]結(jié)合常州高架道路一期工程中靜載荷試驗(yàn)與樁身應(yīng)力測(cè)試結(jié)果,對(duì)長(zhǎng)徑比相近樁徑不同鉆孔灌注樁的載荷傳遞規(guī)律與承載性狀進(jìn)行分析探討;史日磊等[3]利用FLAC3D數(shù)值模擬軟件,模擬分析不同長(zhǎng)徑比時(shí),在豎向荷載作用下,樁身軸力、側(cè)摩阻力、端阻力及側(cè)摩阻力與端阻力的荷載分擔(dān)關(guān)系,并總結(jié)相應(yīng)規(guī)律。李文萍等[4]結(jié)合工程實(shí)例對(duì)樁基進(jìn)行ANSYS有限元模擬分析,對(duì)不同長(zhǎng)度的大直徑嵌巖灌注樁分別通過(guò)計(jì)算得出了樁土位移云圖和荷載-沉降關(guān)系曲線(xiàn)。郭彥超等[5]采用室內(nèi)模型試驗(yàn)對(duì)砂土中不同長(zhǎng)徑比單樁水平非線(xiàn)性振動(dòng)特性進(jìn)行了研究,分析了不同荷載幅值和長(zhǎng)徑比對(duì)單樁水平非線(xiàn)性振動(dòng)特性的影響。近年來(lái),關(guān)于實(shí)際工程中建筑樁基在不同長(zhǎng)徑比的承載性能研究還較少。以三明學(xué)院新建工科實(shí)訓(xùn)大樓樁基為例,通過(guò)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)不同長(zhǎng)徑比的單樁進(jìn)行豎向抗壓靜載實(shí)驗(yàn)分析,理論上根據(jù)土體力學(xué)以及樁土接觸狀態(tài),采用有限元軟件進(jìn)行GTS模擬建模分析,得到基樁荷載沉降曲線(xiàn)、樁身軸力曲線(xiàn)和樁側(cè)摩阻力曲線(xiàn),并對(duì)樁側(cè)摩阻力和樁端阻力進(jìn)行探討,其結(jié)果可為其余相關(guān)實(shí)踐工程應(yīng)用提供參考。

    1 樁土接觸有限元計(jì)算理論

    MIDAS/GTS應(yīng)用軟件可用于樁基承載力模擬。鑒于Mohr-Coulomb模型計(jì)算參數(shù)易獲取,應(yīng)用簡(jiǎn)便,且能夠在較低應(yīng)力水平下與實(shí)測(cè)值近似[6],因此本文采用該彈塑性模型,土體采用實(shí)體三維單元模擬,同時(shí)設(shè)置同一土層土體均質(zhì)、各向同性。

    為方便計(jì)算,樁基利用梁?jiǎn)卧€(xiàn)彈性體模擬,而樁土界面則采用GTS軟件中特有的摩擦接觸單元來(lái)模擬。樁底采用彈簧單元模擬支撐。

    2 工程實(shí)例與模擬模型

    2.1 工程概況

    三明學(xué)院新建工科實(shí)訓(xùn)大樓,總建筑面積29 978.587 m2,其中地上建筑面積為26 179.015 m2,地下建筑面積為3 799.572 m2。本工程共有沖孔灌注樁177根,樁長(zhǎng)為13~50m,樁徑為800 mm、900 mm、1 000 mm。樁基穿越地層主要有雜填土、含粘性土卵礫石、強(qiáng)風(fēng)化花崗巖三種。取4根不同長(zhǎng)徑比的樁進(jìn)行試驗(yàn)分析,分別為6#樁,樁長(zhǎng)32.54 m,樁徑900 mm,長(zhǎng)徑比36.16;9#樁,樁長(zhǎng)32.50 m,樁徑1 000 mm,長(zhǎng)徑比32.50;87#樁,樁長(zhǎng)16 m,樁徑800 mm,長(zhǎng)徑比20;156#樁,樁長(zhǎng)32.58 m,樁徑800 mm,長(zhǎng)徑比40.73。

    2.2 模擬模型

    2.2.1 建模及邊界條件

    模型根據(jù)樁長(zhǎng)最大值32.54 m,樁徑最大值1 000 mm,經(jīng)試算,土層水平范圍X、Y方向各取16倍樁徑即16 m,土層總厚度取50 m,考慮樁端和樁周土層的影響范圍,樁基頂端和土層表面齊平,模型采用自由網(wǎng)格劃分,邊界考慮所有網(wǎng)格組自動(dòng)約束,并設(shè)置Rz約束樁梁?jiǎn)卧?。網(wǎng)格劃分和邊界約束見(jiàn)圖1(以樁徑1 000 mm的9#樁為例)。

    圖1 9#樁網(wǎng)格劃分模型及邊界約束立面圖Fig.1 9#pile meshing model and boundary constraint elevation

    2.2.2 相關(guān)參數(shù)確定

    地基土分布情況及樁的力學(xué)模型參數(shù)見(jiàn)表1。樁土接觸面法向剛度kn,數(shù)量級(jí)為1.0×1013N/m3,取4.0×1013N/m3;剪切剛度取200 MPa,與土體模量同一數(shù)量級(jí)[7];各層土體模量依據(jù)地勘報(bào)告數(shù)據(jù)取整獲得,本文雜填土取5 000 KPa,粘土卵礫石取100 MPa,砂土狀強(qiáng)風(fēng)化花崗巖取40 GPa。黏聚力、內(nèi)摩擦角和泊松比采用工程地勘資料數(shù)據(jù)。

    依據(jù)現(xiàn)場(chǎng)樁基鉆孔原始資料顯示,土層表面高程50 m,與設(shè)計(jì)值相符;同時(shí)終孔高程6#樁20.5 m,9#樁33.3 m,87#樁35.2 m,156#樁33.7 m,均與設(shè)計(jì)值相差不多。實(shí)際土層為雜填土、含粘性土卵礫石和強(qiáng)風(fēng)化花崗巖,持力層為強(qiáng)風(fēng)化花崗巖,且各類(lèi)土層總厚度和設(shè)計(jì)值相差較小,因此可以認(rèn)為實(shí)際土層與地勘資料基本吻合。

    表1 土層分布情況和模型力學(xué)參數(shù)Tab.1 Soil layer distribution and model mechanics parameters

    3 計(jì)算結(jié)果分析

    3.1 荷載沉降曲線(xiàn)

    檢測(cè)單樁豎向抗壓承載力,采用慢速維持荷載法進(jìn)行加載,根據(jù)規(guī)范每級(jí)加載量取最大試驗(yàn)荷載的1/10,最大試驗(yàn)荷載為單樁豎向抗壓承載力特征值的2倍,6#樁為8600kN,9#樁為10 400 kN,87#樁為3200 kN,156#樁為7 400 kN,第一級(jí)按2倍分級(jí)荷載加載,在每一級(jí)荷載作用下,樁的沉降量每小時(shí)不超過(guò)0.1 mm,并連續(xù)出現(xiàn)兩次,可進(jìn)行下一次加載。由此可得實(shí)測(cè)樁頂荷載沉降曲線(xiàn),同時(shí)與有限元軟件GTS模擬理論分析得到的樁頂和樁端荷載位移曲線(xiàn)進(jìn)行對(duì)比,結(jié)果見(jiàn)圖2。

    圖2 實(shí)測(cè)和計(jì)算Q-S曲線(xiàn)Fig.2 Measured and calculated Q-Scurves

    由試樁Q-S曲線(xiàn)可以得出:

    (1)實(shí)測(cè)樁頂位移曲線(xiàn)與計(jì)算樁頂位移擬合結(jié)果較好。雖然二者仍存在一定偏差,但基本符合單樁受壓變形規(guī)律,不影響總體結(jié)果。說(shuō)明本文采用的模擬模型參數(shù),如土體和樁體材料、接觸面參數(shù)、網(wǎng)格劃分、本構(gòu)關(guān)系等均合理,模型能夠模擬真實(shí)的試樁過(guò)程,又由于模擬模型不可能完全仿真,以及地勘資料和實(shí)際土層情況存在些許誤差,故存在微小偏差,但不影響總體結(jié)果。

    (2)如圖2所示,試樁實(shí)測(cè)曲線(xiàn)均為緩變型曲線(xiàn),無(wú)明顯拐點(diǎn),說(shuō)明該工程試樁試驗(yàn)均尚未達(dá)到破壞荷載,具備一定的富余度,樁的承載力性能發(fā)揮良好。

    (3)如圖3所示,隨著長(zhǎng)徑比的增大,樁端位移Q-S曲線(xiàn)逐漸趨于緩和。其原因?yàn)闃兜着c土的接觸面積越大,樁端土被壓密的范圍也越多,因而樁端土承受的面積更大,曲線(xiàn)也就相對(duì)較緩。由于6#樁和9#樁長(zhǎng)徑比相差不大,故二者相差不明顯,但均較87#樁緩和,不影響結(jié)果。

    圖3 樁端位移計(jì)算Q-S曲線(xiàn)Fig.3 Q-S curve of pile end displacement calculation

    (4)隨著長(zhǎng)徑比的增大,樁身壓縮量占總沉降比例也增大,壓縮比例短樁約為50%,長(zhǎng)樁約為70%。本工程試樁計(jì)算結(jié)果如表2。

    表2 樁身壓縮參數(shù)Tab.2 Pile compression parameters

    3.2 樁身計(jì)算軸力曲線(xiàn)分析

    樁身軸力分析是研究樁荷載傳遞的重要方法,本文采用GTS有限元軟件計(jì)算的軸力曲線(xiàn)見(jiàn)圖4,選擇87#、156#樁,樁徑均為800 mm,樁長(zhǎng)差距較大,具有代表性。

    圖4 計(jì)算樁身軸力曲線(xiàn)Fig.4 Computing axis force curve of pile body

    根據(jù)樁身軸力曲線(xiàn)可知:(1)軸力最大位置在樁頂,樁身計(jì)算軸力隨深度增加而減小,隨荷載增大而增大,符合樁的荷載傳遞規(guī)律。(2)長(zhǎng)徑比較小的87#短樁中下部衰減明顯,長(zhǎng)徑比較大的156#長(zhǎng)樁中上部衰減明顯,這是因?yàn)殚L(zhǎng)樁相較于短樁,端部摩阻力發(fā)揮較晚且比例較少,主要由側(cè)摩阻力承當(dāng)。(3)隨著長(zhǎng)徑比的增大,樁端軸力所占比重減少,87#樁端軸力在荷載3 200 kN時(shí)為1 750 kN,所占比例為0.55,而156#樁端軸力在荷載7 400 kN時(shí)為2 400 kN,所占比例為0.33,說(shuō)明長(zhǎng)樁主要靠摩阻力承載。(4)由文獻(xiàn)[8]可知,軸力變化曲線(xiàn)隨深度衰減的程度與樁周土體模量密切相關(guān),土體模量越大,曲線(xiàn)斜率變化越大,反之則收斂越慢。樁基持力層處于強(qiáng)風(fēng)化花崗巖層中,計(jì)算軸力曲線(xiàn)衰減過(guò)程成非線(xiàn)性變化,該層土體模量最大,故斜率變化最明顯。

    3.3 樁側(cè)摩阻力分析

    圖5是本工程典型短樁和長(zhǎng)樁樁側(cè)摩阻力隨深度分布曲線(xiàn)??梢钥闯觯海?)荷載越大,同一深度的樁基側(cè)摩阻力也越大。(2)根據(jù)土層分布,側(cè)摩阻力隨土層的改變呈現(xiàn)明顯的轉(zhuǎn)折現(xiàn)象,側(cè)摩阻力均未超過(guò)規(guī)范規(guī)定的樁側(cè)土摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值(其中雜填土標(biāo)準(zhǔn)值為22 kPa,粘土卵礫石標(biāo)準(zhǔn)值為100 kPa,強(qiáng)風(fēng)化花崗巖標(biāo)準(zhǔn)值為120 kPa),說(shuō)明實(shí)際極限值比規(guī)范規(guī)定值更小。因此進(jìn)行側(cè)摩阻力計(jì)算分析時(shí),樁土接觸面最終剪力(即能達(dá)到的最大計(jì)算側(cè)摩阻力)均適當(dāng)減小,因此雜填土標(biāo)準(zhǔn)值為20 kPa,粘土卵礫石標(biāo)準(zhǔn)值為90 kPa,強(qiáng)風(fēng)化花崗巖標(biāo)準(zhǔn)值為100 kPa。(3)不同長(zhǎng)徑比的樁,對(duì)于長(zhǎng)徑比較大的156#長(zhǎng)樁施加荷載過(guò)程中,中上部側(cè)摩阻力充分發(fā)揮,下部發(fā)揮相對(duì)不完全;長(zhǎng)徑比較小的87#短樁,側(cè)摩阻力總體發(fā)揮較充分;由于樁端底部增強(qiáng)效應(yīng),不論短樁長(zhǎng)樁底部均有側(cè)摩阻力增大的現(xiàn)象。(4)隨樁頂荷載增加,樁身中上部摩阻力總體呈緩慢增加趨勢(shì),而中下部摩阻力呈加快增加趨勢(shì)。

    圖5 樁側(cè)摩阻力深度分布曲線(xiàn)Fig.5 Distribution curve of pile side friction depth

    4 結(jié)論

    (1)三明學(xué)院新建工科實(shí)訓(xùn)大樓項(xiàng)目在靜載下實(shí)測(cè)樁頂位移曲線(xiàn)與GTS有限元模型計(jì)算樁頂位移曲線(xiàn)擬合較好,能夠滿(mǎn)足實(shí)際工程仿真要求,同時(shí)本工程基樁具有足夠承載力。

    (2)長(zhǎng)徑比越大,單樁Q-S曲線(xiàn)越趨于緩和,樁身壓縮量占總沉降比例也越大。

    (3)短樁中下部軸力衰減明顯,長(zhǎng)樁中上部軸力衰減明顯,隨長(zhǎng)徑比增大,樁端軸力所占比重減小。

    (4)不同長(zhǎng)徑比的樁,長(zhǎng)徑比較大時(shí),中上部側(cè)摩阻力充分發(fā)揮,下部發(fā)揮相對(duì)不完全;長(zhǎng)徑較小時(shí),側(cè)摩阻力總體發(fā)揮較充分;由于樁端底部增強(qiáng)效應(yīng),不論短樁長(zhǎng)樁底部均有側(cè)摩阻力增大的現(xiàn)象。

    (5)隨樁頂荷載增加,樁身中上部摩阻力總體呈緩慢增加趨勢(shì),而中下部摩阻力呈加快增加趨勢(shì)。

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