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    土石混合體剪切強(qiáng)度的室內(nèi)外對(duì)比試驗(yàn)研究

    2019-11-22 07:14:56黃宜勝方鼎元李建林王彥海李新哲
    關(guān)鍵詞:混合體法向應(yīng)力原狀

    黃宜勝 方鼎元 李建林 王彥海 李新哲

    (1. 三峽大學(xué) 水利與環(huán)境學(xué)院, 湖北 宜昌 443002; 2. 三峽大學(xué) 電氣與新能源學(xué)院, 湖北 宜昌 443002)

    土石混合體是指第四紀(jì)以來形成的一種介于均質(zhì)土體和裂隙巖體之間,由具有一定工程尺度的強(qiáng)度較高巖塊和強(qiáng)度相對(duì)較低的細(xì)粒土體及相應(yīng)的孔隙等組成的極端不均勻的松散巖土介質(zhì)系統(tǒng)[1].在我國廣泛存在由土石混合體組成的滑坡和邊坡,據(jù)統(tǒng)計(jì),僅長江上游地區(qū)100 km2范圍內(nèi)就有1 736處滑坡,總體積為133.9億m3,其中90%為土石混合體滑坡[2].同時(shí)三峽庫區(qū)還存在著前緣高程低于175 m,總面積達(dá)135.9 km2的崩塌體,約占水庫總面積的12.5%[3].這些邊坡及滑坡的穩(wěn)定性是區(qū)域工程地質(zhì)穩(wěn)定性的關(guān)鍵因素,也與庫區(qū)人民的生活生產(chǎn)及安全密切相關(guān).因此,研究土石混合體的力學(xué)性質(zhì),特別是在剪切狀態(tài)下的力學(xué)響應(yīng)是非常有必要的.

    土石混合體的高度離散性特征決定了土石混合體變形破壞和內(nèi)部細(xì)觀機(jī)理的特殊性,也決定了其研究方法與傳統(tǒng)巖土力學(xué)方法存在著重大差異.土石混合體含有不同大小、不同種類、不同數(shù)量的礫石塊體,具有典型的非均質(zhì)、非連續(xù)性,很難在現(xiàn)場采集到原狀樣來進(jìn)行室內(nèi)試驗(yàn),而室外大尺度原位試驗(yàn)可以直接對(duì)原位樣進(jìn)行測(cè)試,簡單易行、費(fèi)用低、結(jié)果可靠,因此室外原位試驗(yàn)已成為研究土石混合體力學(xué)特性的一種有效手段.油新華、李曉、徐文杰等通過大量室外原位試驗(yàn),詳細(xì)介紹了土石混合體分布特點(diǎn)、地質(zhì)成因、結(jié)構(gòu)特征及其變形破壞特性,為室內(nèi)試驗(yàn)的開展奠定了良好的基礎(chǔ)[4-6].室外原位試驗(yàn)多以獲取土石混合體宏觀力學(xué)參數(shù)為目的,難以深入揭示土石混合體變形破壞的本質(zhì)規(guī)律、內(nèi)在機(jī)理和決定性因素.因此,室內(nèi)試驗(yàn)成為揭示土石混合體力學(xué)響應(yīng)及變形破壞機(jī)理的重要途徑.鄧華鋒、趙明華、胡峰等基于大量的室內(nèi)直剪試驗(yàn),研究了不同組成結(jié)構(gòu)特性如含石量、粒度組成與分布、含水率等對(duì)土石混合體的剪切強(qiáng)度和變形破壞的影響[7-9].可是常規(guī)的土石混合體室內(nèi)試驗(yàn)均為小試樣試驗(yàn),其結(jié)果不可避免地受到尺寸效應(yīng)的影響,而且原狀樣在取樣和運(yùn)輸工程中會(huì)對(duì)試樣有一定損傷作用,其結(jié)構(gòu)性發(fā)生了變化,導(dǎo)致其強(qiáng)度參數(shù)也會(huì)發(fā)生變化.

    上述研究成果一般是單方面進(jìn)行室外原位試驗(yàn)或者室內(nèi)原狀樣試驗(yàn),這就勢(shì)必提出這樣一個(gè)問題,原位試驗(yàn)與室內(nèi)試驗(yàn)所得指標(biāo)是否一致?為解決上述問題,本文以三峽庫區(qū)具有代表性的藕塘滑坡為例,對(duì)滑坡體上的土石混合體采用室外原位與室內(nèi)原狀樣直剪試驗(yàn)相結(jié)合的研究方法,綜合分析,互相驗(yàn)證,初步獲得了土石混合體更加準(zhǔn)確而全面的力學(xué)特性及其相應(yīng)的強(qiáng)度參數(shù)研究方法.

    1 試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

    1.1 試驗(yàn)點(diǎn)選取

    試驗(yàn)地點(diǎn)為三峽庫區(qū)代表性滑坡藕塘滑坡,其位于重慶市奉節(jié)縣安坪鎮(zhèn)長江右岸,藕塘滑坡為古滑坡,面積約1.78 km2.滑坡區(qū)上層巖性主要為第四系覆蓋層,試驗(yàn)點(diǎn)巖土體類別主要由粉質(zhì)粘土夾砂巖、粉砂巖及粘土巖碎塊石組成,顏色為黃褐色,粉質(zhì)粘土呈可塑、可硬塑狀,塊石塊徑1~70 cm,多呈棱角狀或次棱角狀,塊石含量一般為40%~80%.

    根據(jù)高程由下至上在滑坡上依次選取4組試驗(yàn)點(diǎn),每組試驗(yàn)點(diǎn)開挖3個(gè)試樣,為了保證每個(gè)試樣土石混合體的結(jié)構(gòu)及組成的相似性,每組的3個(gè)試樣以臨近位置為主.室外試驗(yàn)點(diǎn)編號(hào)根據(jù)高程由下至上分別為YW1、YW2、YW3、YW4.為保證室外原位樣與室內(nèi)原狀樣力學(xué)特性的可比性,在每組室外原位試驗(yàn)結(jié)束后原地采集4個(gè)原狀樣,每組室內(nèi)原狀樣編號(hào)與室外原位樣一一對(duì)應(yīng),4組室內(nèi)原狀樣編號(hào)分別為YZY1、YZY2、YZY3、YZY4,共計(jì)16個(gè)原狀樣運(yùn)回實(shí)驗(yàn)室開展室內(nèi)直剪試驗(yàn).

    1.2 直剪試驗(yàn)法向應(yīng)力選取

    藕塘滑坡滑體厚度一般為40~70 m,平均厚度約為50.8 m[10].經(jīng)室內(nèi)稱重,室外原位4個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)土石混合體平均密度約為1.916 g/cm3,由此可以得出主滑帶處平均法向應(yīng)力約為50.8×1.916×10=973.328 kPa.綜合考慮藕塘滑坡三級(jí)滑帶深度的差異性及室內(nèi)外試驗(yàn)設(shè)備加載能力的限制,室外原位直剪試驗(yàn)3級(jí)法向應(yīng)力定為50.86、76.30、101.73 kPa,室內(nèi)原狀樣直剪試驗(yàn)4級(jí)法向應(yīng)力定為100、200、300、400 kPa.

    1.3 室外原位直剪試驗(yàn)方案

    1.3.1 試驗(yàn)設(shè)備

    室外原位試驗(yàn)所包括的設(shè)備有:①剪切盒:用于制備試樣,試樣尺寸為500 mm×500 mm×300 mm;②位移計(jì):在剪切盒前后各安放一個(gè)位移計(jì),用于測(cè)量土石混合體試樣在剪切過程中的位移變化,試驗(yàn)完成后取兩個(gè)位移計(jì)讀數(shù)的平均值為剪切位移;③千斤頂:用于對(duì)土石混合體試樣施加法向應(yīng)力和剪切應(yīng)力;④反力裝置:運(yùn)用地錨提供垂直壓力反力,以達(dá)到直剪結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的力平衡.如圖1所示.

    圖1 室外原位直剪試驗(yàn)設(shè)備

    1.3.2 試驗(yàn)步驟

    對(duì)室外原位每組3個(gè)原位樣分別施加3級(jí)法向應(yīng)力,3級(jí)法向應(yīng)力分別為50.86、76.30、101.73 kPa.室外原位直剪試驗(yàn)采用平推法,在不同的法向應(yīng)力下,施加水平剪力使其破壞,記錄試樣剪切過程中的剪切應(yīng)力和剪切位移,繪制出土石混合體試樣的剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線,從而得出每組試驗(yàn)點(diǎn)土石混合體的抗剪強(qiáng)度.

    1.4 室內(nèi)原狀樣直剪試驗(yàn)方案

    1.4.1 試驗(yàn)設(shè)備

    室內(nèi)原狀樣試驗(yàn)所包括的設(shè)備有:①PVC管:采用外徑250 mm內(nèi)徑240 mm,高200 mm的PVC管運(yùn)輸及保存原狀樣,同時(shí)室內(nèi)原狀樣采用直徑240 mm,高200 mm的圓柱體進(jìn)行直剪;②直剪儀:為了更加準(zhǔn)確獲得土石混合體的強(qiáng)度特性,選用YZW1000型應(yīng)力式直剪儀對(duì)原狀樣進(jìn)行剪切.如圖2所示.

    圖2 室內(nèi)原狀樣直剪試驗(yàn)設(shè)備

    1.4.2 實(shí)驗(yàn)步驟

    對(duì)每個(gè)室外原位試驗(yàn)點(diǎn)現(xiàn)場所采集的4個(gè)原狀樣分別施加4級(jí)法向應(yīng)力,4級(jí)法向應(yīng)力分別為100、200、300、400 kPa.將原狀樣置于直剪儀中,采用不固結(jié)不排水剪切方式,并設(shè)置直剪儀剪切參數(shù),其中水平剪切荷載加載速率為1.0 mm/min,最大剪切位移36 mm.直剪試驗(yàn)完成后,導(dǎo)出直剪儀自動(dòng)生成的數(shù)據(jù),繪制室內(nèi)原狀樣的剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線.

    2 粒度組成分析

    根據(jù)室外原位各試驗(yàn)點(diǎn)的分布,分別對(duì)YW1、YW2、YW3、YW4試驗(yàn)點(diǎn)的土石混合體采用室內(nèi)篩分法進(jìn)行了粒徑分析,同時(shí)采用室內(nèi)烘干法進(jìn)行了含水率的測(cè)量.通過標(biāo)準(zhǔn)篩可得原位每組試驗(yàn)點(diǎn)土石混合體的級(jí)配曲線(如圖3所示)及粒徑分布直方圖(如圖4所示).在圖4中,組別1:大于60 mm;組別2:40~60 mm;組別3:20~40 mm;組別4:10~20 mm;組別5:5~10 mm;組別6:2~5 mm;組別7:1~2 mm;組別8:0.5~1 mm;組別9:0.25~0.5 mm;組別10:0.075~0.25 mm;組別11:小于0.075 mm.經(jīng)統(tǒng)計(jì),不同試驗(yàn)點(diǎn)含水率、含石量、不均勻系數(shù)及曲率系數(shù)見表1.

    圖3 原位每組試驗(yàn)點(diǎn)級(jí)配曲線圖

    圖4 原位每組試驗(yàn)點(diǎn)粒徑分布直方圖

    試驗(yàn)點(diǎn)W/%R/%CcCuYW116.6128.724.970.33YW215.6732.326.770.93YW315.3935.848.570.67YW415.1536.227.420.87

    通過對(duì)上述圖表的分析,可以得出:

    1)滑坡不同位置上土石混合體粒徑分布差異明顯,含石量各不相同(粒徑大于5 mm),離散性較大,這也在一定程度上反映出土石混合體研究的困難性.但是從粒徑分布整體上來看,又有一定的共性.該土石混合體滑坡每組試驗(yàn)點(diǎn)粒徑組別的質(zhì)量百分含量最高的均為第六組,也就是該滑坡2~5 mm的粒徑含量最高,同時(shí)從圖4可以看出粒徑的大小基本上符合對(duì)數(shù)正態(tài)分布,呈現(xiàn)偏正態(tài),這也說明自然界土石混合體的粒徑分布具有一定的規(guī)律可循.

    2)通過級(jí)配曲線,采用內(nèi)插法計(jì)算出每組室外原位試驗(yàn)點(diǎn)的不均勻系數(shù)(Cu)和曲率系數(shù)(Cc),如表1所示.從表中綜合分析,該土石混合體滑坡各粒徑分布極度不均勻,離散程度較大,不均勻系數(shù)(Cu)均大于24,最大甚至達(dá)到48.57,但曲率系數(shù)(Cc)較小,且都不過1,說明該滑坡粒徑組成在d30與d60范圍內(nèi)有臺(tái)階,這一范圍內(nèi)缺失某大小粒徑,該土石混合體滑坡級(jí)配不良.

    3)通過比較各試驗(yàn)點(diǎn)含水率及含石量情況,可以看出越靠近庫岸,其含水率越高,但相應(yīng)的含石量卻越低.

    3 室外原位與室內(nèi)原狀樣直剪試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

    3.1 剪應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線結(jié)果分析

    圖5、圖6分別為每組室外原位樣與每組室內(nèi)原狀樣在不同法向應(yīng)力下剪應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線,兩種試驗(yàn)方式抗剪強(qiáng)度統(tǒng)計(jì)表分別見表2、表3.

    圖5 室外原位直剪試驗(yàn)剪應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線

    圖6 室內(nèi)原狀樣直剪試驗(yàn)剪應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線

    表2 室外原位直剪試驗(yàn)抗剪強(qiáng)度統(tǒng)計(jì)表(單位:kPa)

    表3 室內(nèi)原狀樣直剪試驗(yàn)抗剪強(qiáng)度統(tǒng)計(jì)表(單位:kPa)

    分析上述曲線及數(shù)據(jù),可知:

    1)室內(nèi)原狀樣與室外原位直剪過程基本上表現(xiàn)為全應(yīng)力-應(yīng)變曲線,變化特征表現(xiàn)為明顯的應(yīng)力屈服及塑形變形.兩種試驗(yàn)曲線總體規(guī)律一致.

    2)室外原位試驗(yàn)和室內(nèi)原狀樣試驗(yàn)的峰值強(qiáng)度均隨法向應(yīng)力的增大而增大,且曲線初始線彈性變形階段也隨之變長,且更陡,彈性模量因此更大.剪切過程有峰值強(qiáng)度,但不顯著,所有試樣的剪應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線在峰值強(qiáng)度前后很大的范圍內(nèi)幾乎呈現(xiàn)水平狀發(fā)展,這也說明土石混合體這種材料具有較高的承載能力和大變形性特征.

    3.2 直剪試驗(yàn)抗剪強(qiáng)度參數(shù)誤差分析

    根據(jù)直剪試驗(yàn)做出抗剪強(qiáng)度-法向應(yīng)力關(guān)系曲線,根據(jù)曲線中的回歸直線方程可得出土石混合體的內(nèi)摩擦角φ及粘聚力c.圖7、圖8分別是室外與室內(nèi)直剪試驗(yàn)抗剪強(qiáng)度-法向應(yīng)力關(guān)系曲線,相關(guān)系數(shù)基本在95%以上,擬合效果較好.相比于室內(nèi)原狀樣直剪試驗(yàn),做出室外原位直剪試驗(yàn)抗剪強(qiáng)度參數(shù)的變化率統(tǒng)計(jì)表,增大為正,減小為負(fù),見表4.

    圖7 室外原位試驗(yàn)抗剪強(qiáng)度-法向應(yīng)力關(guān)系曲線

    圖8 室內(nèi)原狀樣試驗(yàn)抗剪強(qiáng)度-法向應(yīng)力關(guān)系曲線

    組號(hào)室外試驗(yàn)強(qiáng)度參數(shù)φ/° c/kPa室內(nèi)試驗(yàn)強(qiáng)度參數(shù)φ/° c/kPa參數(shù)變化率φ/° c/kPa128.8169.9327.0266.25-6.21-5.26234.0265.0630.0559.48-11.67-8.58338.6560.5433.4853.15-13.38-12.21439.5260.4134.2752.67-13.28-12.81

    分析上述曲線及數(shù)據(jù),可知:

    1)室外原位試驗(yàn)和室內(nèi)原狀樣試驗(yàn)抗剪強(qiáng)度參數(shù)在整體變化趨勢(shì)上是一致的,僅僅是數(shù)值上有點(diǎn)變化,這也說明在一定誤差范圍內(nèi),室內(nèi)原狀樣試驗(yàn)?zāi)苷鎸?shí)反映出室外原位試驗(yàn)特性的變化趨勢(shì).

    2)從室外原位直剪試驗(yàn)結(jié)果來看,土石混合體的抗剪強(qiáng)度的c、φ值明顯大于室內(nèi)原狀樣試驗(yàn)結(jié)果,c值降幅在5.26%~12.81%,φ值降幅在6.21%~13.38%之間,且φ值下降的程度略大于c值.室內(nèi)原狀樣在取樣、運(yùn)輸、貯存過程中會(huì)對(duì)試樣有一定的擾動(dòng)和應(yīng)力釋放,內(nèi)部的原始粘聚力遭到破壞而降低.同時(shí)室外原位土含有大量風(fēng)化不完全的膨脹巖塊,在震動(dòng)情況下,會(huì)導(dǎo)致其一定程度上的破碎,表現(xiàn)為尺寸的變小和外輪廓由粗糙變得相對(duì)規(guī)則,內(nèi)摩擦角因此降低.綜上,土石混合體的結(jié)構(gòu)性發(fā)生了改變,變得相對(duì)不穩(wěn)定,表現(xiàn)出抗剪強(qiáng)度的降低.

    3)室外原位樣YW1抗剪強(qiáng)度參數(shù)降低的幅度最小,φ值降低了6.21%,c值降低了5.26%,其他3個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)降幅均超過10%.由于YW1試驗(yàn)點(diǎn)處在滑坡坡腳消落帶上,長期的庫水作用早已經(jīng)對(duì)土石混合體剪切強(qiáng)度造成了很大的劣化作用,削弱了其原始粘聚力.此外由于庫水的潤滑作用,粒間摩擦系數(shù)也會(huì)減?。虼耍琘W1試驗(yàn)點(diǎn)試樣強(qiáng)度已經(jīng)降低了很大程度,結(jié)構(gòu)早已改變.即使取樣、運(yùn)輸?shù)冗^程會(huì)進(jìn)一步削弱其強(qiáng)度,但是影響程度由于庫水作用會(huì)比其他原位試驗(yàn)點(diǎn)低,表現(xiàn)為降低幅度低.

    4 結(jié) 論

    1)土石混合體滑坡不同位置粒徑分布差異明顯,含石量各不相同,但在研究范圍內(nèi)從整體性上分析粒徑分布又有一定的共性與相似性.

    2)通過綜合分析室外原位直剪試驗(yàn)和室內(nèi)原狀樣直剪試驗(yàn)結(jié)果,土石混合體在剪切過程中變化特征均表現(xiàn)為明顯的應(yīng)力屈服及塑形變形,這說明土石混合體這種材料具有較高的承載能力和大變形特征.

    3)在兩種試驗(yàn)方式下可以看出,反映在土石混合體的變化規(guī)律及力學(xué)特性基本是一致的,這為今后開展的土石混合體室內(nèi)試驗(yàn)的準(zhǔn)確性提供了一定的理論支撐.

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