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    大盤(pán)區(qū)高應(yīng)力下礦柱回采穩(wěn)定性數(shù)值模擬

    2013-06-26 05:56:40張傳信趙繼銀
    金屬礦山 2013年5期
    關(guān)鍵詞:空區(qū)礦柱剪應(yīng)力

    郭 偉 張傳信 趙繼銀

    (1.中鋼集團(tuán)馬鞍山礦山研究院有限公司;2.金屬礦山安全與健康國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室)

    冬瓜山銅礦大團(tuán)山礦床是冬瓜山銅礦主要礦床之一,礦床-580 m以上采用大盤(pán)區(qū)開(kāi)采,取得較好的開(kāi)采效果。大盤(pán)區(qū)開(kāi)采具有生產(chǎn)效率高、生產(chǎn)工藝簡(jiǎn)單、開(kāi)采成本低等優(yōu)點(diǎn);但也存在采空區(qū)暴露面積大,采場(chǎng)空間跨度大等不利因素。因支撐空區(qū),保證其他礦段安全生產(chǎn)的需要,盤(pán)區(qū)之間預(yù)留有30 m寬的礦柱,積存礦量近100萬(wàn)t。按回采一半計(jì)算,能回收大約50萬(wàn)t的資源量,直接經(jīng)濟(jì)效益將達(dá)到5 000萬(wàn)元。且礦石儲(chǔ)量具有很好的可靠度,現(xiàn)有的采礦系統(tǒng)也對(duì)礦柱的回采工作的展開(kāi)提供便利條件。因此,從資源的回收及工程的投入來(lái)看,在滿足安全性的前提下,對(duì)盤(pán)區(qū)礦柱進(jìn)行部分或全部回收帶來(lái)的經(jīng)濟(jì)效益是相當(dāng)可觀的,具有較高的研究?jī)r(jià)值。

    1 礦山概況

    現(xiàn)大團(tuán)山礦體正在大規(guī)模回采-580 m中段。-580 m以上依次劃分5個(gè)盤(pán)區(qū),盤(pán)區(qū)最大暴露面積達(dá)到10 000~11 000 m2,頂板最大斜長(zhǎng)跨度接近100 m。在該中段的采準(zhǔn)設(shè)計(jì)中,根據(jù)采礦的需要留設(shè)有盤(pán)區(qū)間柱。Ⅲ盤(pán)區(qū)與Ⅳ盤(pán)區(qū)之間在31A勘探線的位置留設(shè)了約30 m的盤(pán)區(qū)間柱,即31A礦柱。Ⅳ盤(pán)區(qū)與Ⅴ盤(pán)區(qū)之間在35勘探線的位置留設(shè)了約30 m的盤(pán)區(qū)間柱,即35#礦柱(如圖1)。

    圖1 -580 m中段平面圖

    如圖2,目前35#礦柱-565 m以上可采礦量為40萬(wàn)t。5#盤(pán)區(qū)采后空區(qū)約為體積35萬(wàn)m3。礦柱主要組分為銅,礦石容重為3.35 t/m3,巖石容重為2.85 t/m3。礦床水文地質(zhì)條件為簡(jiǎn)單類型。礦體及其頂、底板各類巖石力學(xué)強(qiáng)度高,圍巖普氏堅(jiān)固性系數(shù)f=9~13,屬半堅(jiān)硬巖石。巖體結(jié)構(gòu)完整。

    圖2 35#礦柱縱投影

    2 數(shù)值模擬模型的構(gòu)建

    2.1 本構(gòu)模型及破壞準(zhǔn)則

    本次研究采用FLAC3D軟件計(jì)算,該程序采用顯式差分法求解,相對(duì)于有限元法,能更好地模擬材料的塑性破壞和塑性流動(dòng),更為準(zhǔn)確恰當(dāng)?shù)剡m應(yīng)分步開(kāi)挖回采數(shù)值模擬的要求,并可自動(dòng)處理計(jì)算結(jié)果,提供用彩色圖形顯示的等值線表示的應(yīng)力場(chǎng)和位移場(chǎng)。

    本構(gòu)模型選用摩爾-庫(kù)倫巖土通用模型。該模型采用復(fù)合破壞準(zhǔn)則。圖3即為FLAC3D摩爾-庫(kù)倫破壞準(zhǔn)則表現(xiàn)形式。其抗拉強(qiáng)度表達(dá)式為

    抗剪強(qiáng)度表達(dá)式為

    圖3 FLAC3D破壞準(zhǔn)則

    2.2 初始力學(xué)參數(shù)及地應(yīng)力場(chǎng)

    實(shí)驗(yàn)室力學(xué)試驗(yàn)參數(shù)應(yīng)用于巖體工程時(shí),需考慮到巖石與巖體的差別,即進(jìn)行強(qiáng)度折減。一般認(rèn)為,巖石與巖體在抗剪強(qiáng)度方面的差異,主要表現(xiàn)在內(nèi)聚力(C)方面,而巖石的內(nèi)摩擦角與巖體的內(nèi)摩擦角差別較小。因此,本研究采用M.Georgi法對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的內(nèi)聚力進(jìn)行處理。折減后力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1。

    表1 折減后礦巖力學(xué)參數(shù)

    根據(jù)礦山現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù),計(jì)算得地應(yīng)力分布梯度:ε1=0.034 37MPa/m,ε2=0.010 85 MPa/m,ε3=0.003 37 MPa/m(注:分別為主應(yīng)力σ1,σ2,σ3三者的應(yīng)力分布梯度)。

    3 數(shù)值模擬方案簡(jiǎn)介

    數(shù)值模擬的可靠性在一定程度上取決于所建立的計(jì)算模型是否與實(shí)際情況相符合,包括選擇適當(dāng)?shù)挠?jì)算范圍,確定計(jì)算模型的邊界條件,對(duì)局部結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡(jiǎn)化處理等等。在建立數(shù)值模型過(guò)程中,主要考慮了以下幾點(diǎn):

    (1)考慮到各剖面形態(tài)較為復(fù)雜,故采用自下而上的三維實(shí)體建模,即點(diǎn)—線—面—體,層層搭建。這樣能很好地對(duì)不規(guī)則礦柱進(jìn)行匹配。礦柱三維實(shí)體模型詳見(jiàn)圖4。

    圖4 礦柱模型

    (2)三維實(shí)體模型選取礦體傾向方向?yàn)閄方向,礦體走向?yàn)閆方向,鉛直方向?yàn)閅方向。垂直剖面和水平面分別以勘探線和中段平面圖為基礎(chǔ)。模型Y方向底部由-670 m平面下推200 m,X、Z方向由礦柱最近端分別外推約200 m。模型實(shí)際尺寸為長(zhǎng)×寬×高=790 m×600 m×900 m,固定以上5個(gè)邊界的位移和速度。礦柱實(shí)體模型如圖2表示,整體模型如圖4所示。

    (3)經(jīng)過(guò)前期的數(shù)值模擬實(shí)驗(yàn),四面體網(wǎng)格精度不夠,計(jì)算結(jié)果明顯比六面體高,故選取六面體網(wǎng)格對(duì)實(shí)體模型進(jìn)行劃分。具體有限元網(wǎng)格模型如圖5所示。

    圖5 模型網(wǎng)格劃分

    考慮到巖體最常見(jiàn)的破壞主要是由拉應(yīng)力帶來(lái)的張性斷裂破壞及剪切力所帶來(lái)的剪切破壞,故本次研究重點(diǎn)關(guān)注2個(gè)方面:一是拉、剪應(yīng)力區(qū)的大小與分布范圍;二是判斷礦柱內(nèi)部塑性破壞區(qū)是否貫通。模擬時(shí),對(duì)于30 m寬的礦柱,分別以回采15、20、25、30 m為研究對(duì)象。

    4 數(shù)值模擬結(jié)果分析

    應(yīng)力與位移分布分別見(jiàn)圖6~圖10。

    圖6 模型初始應(yīng)力分布

    圖7 拉應(yīng)力分布

    圖8 剪應(yīng)力分布

    圖9 壓應(yīng)力分布

    圖10 位移分布

    從圖6來(lái)看,初始應(yīng)力能較好地符合地應(yīng)力場(chǎng)。35#礦柱15 m回采后,礦柱內(nèi)部承擔(dān)的壓應(yīng)力普遍在20 MPa以上,最大值出現(xiàn)在預(yù)留垂直礦柱處,達(dá)到29.5 MPa。20 m回采后,礦柱內(nèi)部承擔(dān)的壓應(yīng)力普遍在15 MPa以上,最大壓應(yīng)力達(dá)到30.1 MPa,仍然出現(xiàn)在預(yù)留垂直礦柱中。圍巖中剪應(yīng)力集中區(qū)分布在空區(qū)腰部,最大值達(dá)到6.64 MPa。礦柱中剪應(yīng)力集中區(qū)分布較廣,最大剪應(yīng)力達(dá)到8.67 MPa,已經(jīng)超過(guò)了預(yù)設(shè)礦柱抗剪強(qiáng)度,會(huì)在礦柱外側(cè)產(chǎn)生部分屈服帶。但高剪應(yīng)力集中區(qū)大都集中在礦柱上端邊緣,且從礦柱內(nèi)部位移量來(lái)看,數(shù)值均不大,分布較為連續(xù)均勻,表明礦柱內(nèi)部并未有大范圍的塑性破壞產(chǎn)生。即礦柱外側(cè)部分的塑性破壞并沒(méi)有傳遞到礦柱內(nèi)部。

    35#礦柱25 m開(kāi)采后,空區(qū)周圍圍巖應(yīng)力進(jìn)一步得到增長(zhǎng),最大拉應(yīng)力達(dá)到2.78 MPa,最大剪應(yīng)力達(dá)到7.12 MPa,剪應(yīng)力集中區(qū)仍然分布在空區(qū)腰部位置,頂?shù)装逦灰品謩e為6.35 cm和4.60 cm。從以上應(yīng)力位移的信息來(lái)看,空區(qū)大面積失穩(wěn)的可能性仍然較低。

    相對(duì)于35#礦柱20 m回采后的應(yīng)力分布規(guī)律。本方案中,礦柱內(nèi)部壓應(yīng)力普遍在10~15 MPa,相對(duì)于前面幾個(gè)方案,隨著開(kāi)采寬度的加大,留設(shè)礦柱的變窄,礦柱內(nèi)部所承擔(dān)的應(yīng)力變小。周圍圍巖所承擔(dān)的應(yīng)力進(jìn)一步提高,最大值出現(xiàn)在垂直礦柱處,達(dá)到35.4 MPa。除此之外,本方案中一個(gè)最大的變化是礦柱內(nèi)部位移量有了大幅度增長(zhǎng),達(dá)到13.6 cm,是20 m回采方案礦柱內(nèi)部位移的2~3倍,說(shuō)明此時(shí)礦柱內(nèi)部核載區(qū)已經(jīng)進(jìn)入塑性屈服。根據(jù)巖石力學(xué)彈塑性理論,巖石進(jìn)入塑性區(qū)后強(qiáng)度會(huì)大幅度降低,位移會(huì)大幅度增加,巖石將難以有效地承擔(dān)高負(fù)載。即對(duì)于系統(tǒng)而言,剩余礦柱僅能相當(dāng)于一個(gè)強(qiáng)化版的“膠結(jié)充填體”??傮w來(lái)說(shuō),頂?shù)装逦匆?jiàn)異常產(chǎn)生,周圍圍巖能很好地轉(zhuǎn)移并負(fù)擔(dān)應(yīng)力,表明系統(tǒng)仍能維持一定程度的穩(wěn)定,只要在回采過(guò)程中及時(shí)采取相關(guān)安全措施,保障回采工作的安全進(jìn)行,該方案在一定程度上可行。

    35#礦柱30 m(全采)回采后,頂板最大拉應(yīng)力已經(jīng)達(dá)到3.27 MPa,已經(jīng)相當(dāng)接近巖體極限抗拉強(qiáng)度,空區(qū)腰部的最大剪應(yīng)力達(dá)到7.31 MPa,已經(jīng)達(dá)到巖體極限抗剪強(qiáng)度,頂板層會(huì)受到較為嚴(yán)重的壓剪切破壞,局部地區(qū)會(huì)出現(xiàn)冒落,安全形勢(shì)已經(jīng)不容樂(lè)觀,故該方案難以滿足安全要求。

    5 結(jié)語(yǔ)

    (1)從礦柱回采前的初始應(yīng)力狀態(tài)來(lái)看,受力狀況較好,可以考慮對(duì)其進(jìn)行部分回收。

    (2)預(yù)留垂直礦柱能很好地轉(zhuǎn)移并承擔(dān)應(yīng)力。隨著開(kāi)采幅度的增大,應(yīng)力轉(zhuǎn)移的幅度也逐步加大,15 m回采時(shí),35#礦內(nèi)部壓應(yīng)力普遍在20~30 MPa,20 m回采時(shí),35#礦柱內(nèi)部壓應(yīng)力普遍在15~20 MPa,25 m回采時(shí)35#礦柱內(nèi)部壓應(yīng)力除邊緣部分地區(qū)外,普遍已在10 MPa以下。而35#礦柱預(yù)留的垂直礦柱所受壓應(yīng)力隨著開(kāi)采寬度的加大分別變?yōu)?9.5 MPa(15 m方案),32.4 MPa(20 m方案),35.4 MPa(25 m方案)。

    (3)礦柱主要是受壓剪應(yīng)力為主,隨著礦柱回采的進(jìn)行,在礦柱4個(gè)幫角及腰部處均出現(xiàn)了剪切帶。各處剪切帶均隨著開(kāi)采區(qū)域的擴(kuò)大而擴(kuò)大,并逐漸向礦柱內(nèi)部發(fā)展,礦柱承載面積逐漸縮小,最終導(dǎo)致礦柱整體破壞直至失穩(wěn)。隨著礦柱的進(jìn)一步回采,空區(qū)跨度的加大,礦柱腰部拉(剪)應(yīng)力區(qū)逐漸加大,礦柱腰部開(kāi)始遭受壓張破壞,礦柱暴露面出現(xiàn)較大面積的拉應(yīng)力區(qū),會(huì)帶來(lái)一定程度的片幫等危害。但對(duì)礦柱失穩(wěn)定最終起決定性作用的仍然是壓剪應(yīng)力。

    (4)在回采過(guò)程能及時(shí)采取必要安全措施的情況下,35#礦20 m、25 m回采方案都是可行的,考慮到部分受力指標(biāo)偏大,具體回采寬度應(yīng)進(jìn)一步通過(guò)巖石力學(xué)分析等多種手段來(lái)綜合確定。

    [1] 陳育民,徐鼎平.FLAC/FLAC3D基礎(chǔ)與工程實(shí)例[M].北京:中國(guó)水利水電出版社,2008.

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    [3] 鄭守寶.礦柱回采中三維數(shù)值模擬的運(yùn)用[J].中國(guó)礦山工程,2012,41(2):12-15.

    [4] 胡飛宇.安慶銅礦特大型采場(chǎng)充填體穩(wěn)定性數(shù)值模擬研究[J].有色金屬:礦山部分,2006,58(3):14-17.

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