干濕循環(huán)作用對水泥改良泥質(zhì)板巖土路基動力響應(yīng)影響的模型試驗

朱自強，劉雨,2，陳俊樺

(1.中南大學(xué)地球科學(xué)與信息物理學(xué)院，湖南長沙，410012；2.湖南省有色地質(zhì)勘查研究院，湖南長沙，410015；3.桂林電子科技大學(xué)建筑與交通工程學(xué)院，廣西桂林，541004)

化學(xué)改良土在路基工程中應(yīng)用很廣，工程中最常見的化學(xué)改良土為石灰改良土和水泥改良土。通常水泥改良土的力學(xué)穩(wěn)定性比石灰改良土的強。水泥改良土或石灰改良土的強度和剛度高，抗水軟化性強，承載性良好。但文獻[1-7]的研究表明，即使經(jīng)過石灰或者水泥改良，土的靜動強度、靜動彈性模量、內(nèi)摩擦角和黏聚力等仍然會在干濕循環(huán)作用下產(chǎn)生一定程度的衰減。地下水位上升和下降、降雨和蒸發(fā)等干濕交替是化學(xué)改良土路基產(chǎn)生不均勻沉降和破裂等現(xiàn)象的重要原因之一。干濕循環(huán)作用降低改良土的力學(xué)性質(zhì)，從而影響改良土路基的動力響應(yīng)，給道路交通運行帶來安全隱患。研究干濕循環(huán)對化學(xué)改良土路基動力響應(yīng)的影響可以為化學(xué)改良公路、鐵路等化學(xué)改良道路工程的安全穩(wěn)定性評估提供參考。路基動力響應(yīng)研究方法主要包括數(shù)值模擬、現(xiàn)場試驗和模型試驗[8-9]。數(shù)值模擬一般是根據(jù)實際工況建立路基動力計算模型，通過數(shù)值計算得到動應(yīng)力、動應(yīng)變和振動速度等物理量的響應(yīng)規(guī)律[10-12]?，F(xiàn)場試驗需要在路基土內(nèi)埋設(shè)動土壓力盒、動位移計和振動速度傳感器等測量元器件，當路面車輛經(jīng)過時，通過測量元件采集測點的響應(yīng)信號，從而獲得路基動力響應(yīng)規(guī)律[13-15]。數(shù)值模擬可以節(jié)省研究成本和方便控制試驗條件，但由于土的工程性質(zhì)均較復(fù)雜，數(shù)值模擬結(jié)果往往與現(xiàn)場實測結(jié)果之間有較大差距?，F(xiàn)場試驗具有研究成本高、試驗條件難控制等缺點，例如，現(xiàn)場路基干濕循環(huán)就很難得到控制，但現(xiàn)場試驗結(jié)果能夠比較真實地反映實際車輛荷載作用下的路基動力響應(yīng)特點。路基模型試驗通常是根據(jù)實際工程建立路基比例模型，對路基面進行動力加載時，通過埋設(shè)在路基體內(nèi)的元器件測得動應(yīng)力、動應(yīng)變和振動速度等[16-17]。據(jù)尺寸不同，路基比例模型包括足尺比例模型和非足尺比例模型；據(jù)材料不同，路基比例模型分為同材料模型和相似材料模型。路基比例模型動力響應(yīng)與實際路基的動力響應(yīng)有相似性。當路基模型的材料和尺寸均與實際相同時，模型試驗結(jié)果的可靠度最高[16-17]。目前，人們對干濕循環(huán)條件下改良土路基動力響應(yīng)的研究很少。與現(xiàn)場試驗相比，模型試驗可以模擬干濕循環(huán)作用和靈活控制加載試驗條件，例如，為模擬路基干濕循環(huán)，可以在路基模型周邊修建可蓄排水的水池。與數(shù)值模擬相比，模型試驗結(jié)果更接近現(xiàn)場實測結(jié)果[1]，可見足尺比例路基模型試驗是開展干濕循環(huán)條件下化學(xué)改良土路基動力響應(yīng)研究的最優(yōu)方法。由于含綠泥石、高嶺石和蒙脫石等為親水礦物成分，所以，泥質(zhì)板巖土的水穩(wěn)性差，表現(xiàn)為泥質(zhì)板巖土顆粒遇水易發(fā)生崩解，從而導(dǎo)致泥質(zhì)板巖土體發(fā)生軟化以及干濕作用下出現(xiàn)干縮和濕脹等現(xiàn)象。干濕變化對泥質(zhì)板巖土的力學(xué)性質(zhì)有重要影響[1,18-19]，從安全角度考慮，對于高等級公路或者高速鐵路的路基，一般采用化學(xué)改良后的泥質(zhì)板巖土進行填筑[19-20]。為揭示干濕循環(huán)對化學(xué)改良泥質(zhì)板巖路基動力響應(yīng)的影響規(guī)律，本文作者以水泥改良泥質(zhì)板巖土筑的公路路基為研究對象，在實驗室內(nèi)設(shè)計和建立干濕循環(huán)條件下足尺比例泥質(zhì)板巖路基的動力加載與測試系統(tǒng)。通過開展干濕循環(huán)條件下的路基動力響應(yīng)測試，測得動應(yīng)力、動應(yīng)變和累積變形等響應(yīng)量，分析干濕循環(huán)作用對這些響應(yīng)量的影響。

1 干濕循環(huán)條件下的路基動力試驗設(shè)計

1.1 路基模型設(shè)計

1.1.1 泥質(zhì)板巖土樣

土樣取自湖南岳陽市區(qū)，為褐黃色泥質(zhì)板巖土。土中主要含白云母、石英、綠泥石、高嶺石和鈉長石等礦物成分，其中，綠泥石和高嶺石為吸水礦物成分。土樣的顆粒粒徑小于40 mm，不均勻系數(shù)和曲率系數(shù)分別為28.7 和7.4。未改良土的級配曲線見圖1。根據(jù)GB/T 50145—2007 “土的工程分類標準”，泥質(zhì)板巖土樣命名為級配不良的含細粒土礫。

1.1.2 路基模型的幾何尺寸

圖1 泥質(zhì)板巖土樣的級配曲線Fig.1 Gradation curve of argillaceous-slate soil sample

根據(jù)JTG D30—2015“公路路基設(shè)計規(guī)范”設(shè)計足尺比例的公路路基模型。路基模型高度為2.30 m，長度為3.00 m。路基頂部寬為3.75 m，底部寬度為9.75 m。路基邊坡坡度為1.0:1.5。路基模型從上而下分為路面結(jié)構(gòu)和路基本體。其中，路面結(jié)構(gòu)是厚度為0.30 m的混凝土板，板面長×寬為3.75 cm×3.00 cm，混凝土強度等級為C30。路基本體填料為水泥改良后的泥質(zhì)板巖土，高度為2.00 m。路基模型橫斷面示意圖見圖2。

圖2 路基動力試驗?zāi)Ｐ蜋M斷面Fig.2 Diagram of cross section of dynamic test model of subgrade

1.1.3 泥質(zhì)板巖土改良及填筑工藝

以圖1所示的級配曲線制作泥質(zhì)板巖土樣，然后在制作好的土樣中摻入普通硅酸鹽水泥P.O32.5對土進行化學(xué)改良。根據(jù)文獻[13-15]的研究成果，當土中水泥質(zhì)量分數(shù)超過4%時，泥質(zhì)板巖改良土符合高速公路或者高速鐵路路基填筑的要求。對于本文試驗，水泥改良土中摻入的水泥質(zhì)量分數(shù)為5%，土中含水率為15%，土干密度為2.0 g/cm3。當養(yǎng)護齡期達到28 d 時，改良土的無側(cè)限抗壓強度約為1.0 MPa。按照JTGF 10—2006“公路路基施工技術(shù)規(guī)范”的要求填筑路基。采用湖南理工學(xué)院結(jié)構(gòu)實驗室內(nèi)的路基模型進行實驗。

1.2 路基動力加載和動力響應(yīng)測量系統(tǒng)設(shè)計

1.2.1 路基動力加載系統(tǒng)和加載條件設(shè)計

路基動力加載通過湖南理工學(xué)院結(jié)構(gòu)實驗室內(nèi)的靜動力加載系統(tǒng)進行，該系統(tǒng)主要由法定平臺、反力鋼架、FCS011 電液伺服協(xié)調(diào)加載控制系統(tǒng)和作動器等組成。系統(tǒng)可施加力為-300～300 kN，加載頻率為0～20 Hz。加載模式包括力加載和位移加載，動態(tài)加載波形包括矩形波、三角波和諧波等。對于路基動力加載試驗，作動器作用在路基頂部的混凝土面板上，作用面為矩形，矩形長×寬為0.30 m×0.40 m。

公路面上作用的車輛移動荷載通常為復(fù)雜的隨機循環(huán)荷載，就目前國內(nèi)外的技術(shù)水平而言，要使路基比例模型動力試驗的動力加載完全與實際情況相符很難實現(xiàn)。車輛移動荷載可以假設(shè)為一系列簡諧振動疊加而成的周期性動荷載，車輛移動荷載對路面的作用可以簡化為單個車輪對路面的集中作用[21]。根據(jù)該假設(shè)，路基動力加載條件可以簡化，動力加載可以采用1個作動器進行，且加載波形可以選用形式簡單的諧波。對于本文試驗，通過1個作動器在路面混凝土板上施加正弦波動力開展路基動力加載。作動器中軸線經(jīng)過混凝土面板板面的中心，路基動力加載示意圖見圖3。

圖3 路基動力加載和干濕循環(huán)控制系統(tǒng)示意圖Fig.3 Diagram of dynamic loading and drying-wettingcontrol on subgrade

正弦波動力的表達式為[9]

式中：F為作動器施加的動力；P為動力幅值；f為加載頻率；t為時間；φ為初始相位。

單次試驗中加載作用的總時間為

式中：tend為加載作用的總時間；Nend為動力加載的總循環(huán)次數(shù)。

1.2.2 路基動力響應(yīng)測量系統(tǒng)設(shè)計

路基動力響應(yīng)測線布置在包含作動器中軸線的路基橫斷面上，如圖2所示。圖2中，測線沿豎向布置，共有5條測線，從左至右，各測線依次記為V1，V2，V3(在橫斷面中心線上)，V4和V5。V1和V5及V2和V4分別關(guān)于V3對稱，V1(或V5)與V3的距離為1.875 m，V2(或V4)與V3的距離為0.800 m。每條測線上均有4個測點。設(shè)測點與混凝土板頂部之間的距離為測點深度，記為h。對于任意1 條測線上的測點，從路面往下，測點深度h依次為0.55，0.85，1.25 和2.05 m?？紤]到對稱性的影響，除了V3同時布置動土壓力盒、動應(yīng)變計和位移計外，V1和V2只布置動土壓力盒，V4和V5只布置動應(yīng)變計。動土壓力盒與動應(yīng)變計分別測量動應(yīng)力和動應(yīng)變。采用位移計測量累積變形。路基動力響應(yīng)試驗一般主要研究豎向物理量的動力響應(yīng)，因此，在試驗中，動應(yīng)力數(shù)據(jù)由測線V1，V2和V3采集，動應(yīng)變數(shù)據(jù)由測線V3，V4和V5采集，累積變形由測線V3采集。測得的動力響應(yīng)物理量均為豎向的物理量。

1.3 路基干濕循環(huán)設(shè)計

土的干濕循環(huán)過程包括吸水和失水。由于影響這一過程的因素很多，如溫度、土的內(nèi)部結(jié)構(gòu)和礦物成分等，故目前國內(nèi)外學(xué)者對土干濕循環(huán)控制標準的認識尚未達成一致。對于室內(nèi)試驗，控制土干濕循環(huán)的主要方法為自然風(fēng)干、烘干、自然吸水和反壓飽等，干濕循環(huán)周期按天(d)或者小時(h)度量[1-8]。文獻[1]認為，由于土中孔隙較大，粗粒土容易吸水與失水，因此，提出了按天計算的干濕循環(huán)試驗標準，即將試樣浸泡水中使其自然吸水，吸水1 d后使試樣自然風(fēng)干，風(fēng)干時間為1 d，此過程為1 次干濕循環(huán)。本文試驗的路基填土屬于水泥改良泥質(zhì)板巖粗粒土，因此，試驗采用文獻[1]中的干濕循環(huán)控制標準。在路基周邊修筑磚砌水池，并對水池進行防滲處理。水池可蓄排水，從而可以用來模擬路基干濕循環(huán)。水池幾何尺寸見圖3。圖3中，水池高度為2.00 m，水池底板長度和寬度分別為11.75 m 和3.00 m。路基的1次干濕循環(huán)試驗過程為：首先對水池進行蓄水，蓄水高度1.80 m，使浸泡在水中的路基自然吸水；當路基浸泡水中1 d后，水池排水；排水完成后，將路基自然風(fēng)干，風(fēng)干時間為1 d。

1.4 干濕循環(huán)條件下動力響應(yīng)測試方案

1)由于當水泥改良土的齡期達到28 d 時其強度才逐漸趨于穩(wěn)定，因此，當改良土路基齡期為28 d時對路基開展干濕循環(huán)試驗。干濕循環(huán)次數(shù)記為M，共開展15次干濕循環(huán)。

2)每當路基完成1次干濕循環(huán)后，對路基測量1次循環(huán)動力加載和相應(yīng)的動力響應(yīng)。循環(huán)動力加載函數(shù)見式(1)，加載參數(shù)為：P=25 kN，f=4 Hz，φ=0°，Nend=40 000次，tend=10 000 s。

2 試驗結(jié)果及分析

2.1 干濕循環(huán)對動應(yīng)力響應(yīng)的影響

設(shè)豎向最大動應(yīng)力、豎向最大動應(yīng)變和豎向累積變形分別為σmax，εmax和w，它們?yōu)槁坊鶆恿憫?yīng)特征量。本文通過分析它們與干濕循環(huán)次數(shù)之間的關(guān)系以揭示干濕循環(huán)作用對動力響應(yīng)的影響。

2.1.1 干濕循環(huán)作用對動應(yīng)力的影響

圖4和圖5所示分別為V2和V3測線上各測點的σmax首先與M之間的關(guān)系。從圖4和圖5可看出：對于同一測點，隨著M增加，σmax不斷減小且減小到一定程度后幾乎不再發(fā)生變化。例如，圖5中V3測線上深度h=0.55 m的測點，隨著M從0次增加到8 次，σmax由42.3 kPa 減 小 至31.8 kPa，減 少10.5 kPa，隨后，當M從8 次增加到15 次時，σmax由31.8 kPa 減少至28.6 kPa，減少3.2 kPa。在M從0 次增加至15 次的過程中，σmax雖然不斷減少，但減小幅度逐漸趨近于0 kPa，σmax-M曲線也趨近水平。這表明干濕循環(huán)對路基動應(yīng)力響應(yīng)有一定影響，干濕循環(huán)作用能使豎向動應(yīng)力減小，但這種減小作用是有限的，隨著干濕循環(huán)次數(shù)增加而逐漸失效。2.1.2 動應(yīng)力沿路基深度方向傳播衰減規(guī)律及干濕循環(huán)對動應(yīng)力衰減的影響

圖4 測線V2豎向最大動應(yīng)力與干濕循環(huán)次數(shù)之間的關(guān)系Fig.4 Relationship between vertical maximum dynamic stress and dry-wetting cycle times of line V2

圖5 測線V3豎向最大動應(yīng)力與干濕循環(huán)次數(shù)之間的關(guān)系Fig.5 Relationship between vertical maximum dynamic stress and dry-wetting cycle times of line V3

圖6所示為V3測線上各測點的σmax與路基深度h之間的關(guān)系曲線。從圖6可以看出：豎向最大動應(yīng)力隨著測點深度或者傳播距離的增加而衰減。為分析干濕循環(huán)作用對動應(yīng)力傳播衰減的影響，利用下式對σmax和h之間的關(guān)系進行擬合：

式中：k為豎向最大動應(yīng)力傳播的場地系數(shù)；α為最大豎向動應(yīng)力的衰減系數(shù)。

圖6 測線V3豎向最大動應(yīng)力與測點深度之間的關(guān)系Fig.6 Relationship between vertical maximum dynamic stress and depth of testing point of line V3

圖6中，擬合曲線的相關(guān)系數(shù)為0.982～0.998，擬合關(guān)系良好。α和M之間的關(guān)系見圖7。從圖7可以看出：對于測線V1，V2和V3，隨著M增加，α均逐漸增加，但增加幅度逐漸減小，使得α逐漸趨于穩(wěn)定值。例如，對于測線V2，當M從0次逐漸增加至8次時，α從1.17逐漸增加到1.35，增加0.18；當M繼續(xù)從8次逐漸增加至15次時，α從1.35增加至1.40，增加0.05。在M從0次增加至15次的過程中，α雖然增加，但增加幅度不斷減小，最終α-M曲線趨近水平。干濕循環(huán)作用對路基豎向動力應(yīng)傳播衰減有一定影響，隨著干濕循環(huán)次數(shù)增加，豎向最大動應(yīng)力的衰減增加并最終逐漸趨于穩(wěn)定。

圖7 豎向最大動應(yīng)力的衰減系數(shù)與干濕循環(huán)次數(shù)之間的關(guān)系Fig.7 Relationship between attenuation of vertical maximum dynamic stress and dry-wetting cycle times

2.2 干濕循環(huán)對動應(yīng)變響應(yīng)的影響

2.2.1 干濕循環(huán)作用對動應(yīng)變的影響

圖8和圖9所示分別為V3和V4測線上各測點的εmax與M之間的關(guān)系。從圖8和圖9可以看出：對于同一測點，隨著M增加，εmax不斷增大且增大到一定程度后幾乎不再發(fā)生變化。例如，對于圖8中V3測線上h=0.85 m 的測點，隨著M從0 次增加到9 次，εmax從188.6με增加至233.7με，減少45.1με；當M從9 次繼續(xù)增加到15 次時，εmax由233.7με增加至236.3με，增加2.6με。在M從0次增加至15次的過程中，εmax雖然不斷增加，但增加幅度逐漸減小并趨近于0，εmax-M曲線也趨近水平。因此，與豎向最大動應(yīng)力一樣，豎向最大動應(yīng)變響應(yīng)也隨干濕循環(huán)次數(shù)而發(fā)生變化并最終趨于穩(wěn)定。不同的是，隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增加，豎向最大動應(yīng)變逐漸增加，而豎向最大動應(yīng)力則相反。

圖8 測線V3豎向最大動應(yīng)變與干濕循環(huán)次數(shù)之間的關(guān)系Fig.8 Relationship between vertical maximum dynamic strain and dry-wetting cycle times of line V3

圖9 測線V4豎向最大動應(yīng)變與干濕循環(huán)次數(shù)之間的關(guān)系Fig.9 Relationship between vertical maximum dynamic strain and dry-wetting cycle times of line V4

2.2.2 動應(yīng)變沿路基深度方向傳播衰減規(guī)律及干濕循環(huán)對動應(yīng)變衰減的影響

圖10所示為V3測線上各測點的豎向最大動應(yīng)變和測點深度之間的關(guān)系曲線。從圖10可以看出εmax隨著h增加而衰減。利用下式對εmax和h之間的關(guān)系進行擬合：

式中：l為豎向最大動應(yīng)變傳播的場地系數(shù)；β為豎向最大動應(yīng)變的衰減系數(shù)。

圖10 測線V3豎向最大動應(yīng)力與測點深度之間的關(guān)系Fig.10 Relationship between vertical maximum dynamic strain and depth of testing point of line V3

圖10中，擬合曲線相關(guān)系數(shù)為0.994～0.998，擬合關(guān)系良好。豎向最大動應(yīng)變的衰減系數(shù)和干濕循環(huán)次數(shù)之間的關(guān)系見圖11。從圖11可見：隨著M增加，β逐漸增加，但增加幅度逐漸減小，β逐漸趨于穩(wěn)定值。例如，對于測線V3，當M從0次逐漸增加至8 次時，β從1.96 逐漸增加到2.38，增加了0.42；當M從8 次逐漸增加至15 次時，β從2.38增加至2.43，增加了0.05。在M從0增加至15的過程中，β雖然增加，但增加幅度不斷減小，最終β-M曲線趨近水平。與豎向最大動應(yīng)力的衰減一樣，隨著干濕循環(huán)次數(shù)增加，豎向最大動應(yīng)變的衰減增加并最終逐漸趨于穩(wěn)定，即豎向最大動應(yīng)變的衰減在一定程度上受到干濕循環(huán)作用的影響。

圖11 豎向最大動應(yīng)變的衰減系數(shù)與干濕循環(huán)次數(shù)之間的關(guān)系Fig.11 Relationship between attenuation of vertical maximum dynamic strain and dry-wetting cycle times

2.3 干濕循環(huán)對累積變形的影響

根據(jù)彈塑性力學(xué)，動應(yīng)變包括可逆的彈性應(yīng)變和不可逆的塑性應(yīng)變。累積變形屬于不可逆變形。圖12所示為累積變形w與干濕循環(huán)次數(shù)M之間的關(guān)系。從圖12可以看出：測點深度h=0.55 m處的累積變形最大，當M=15 次時，w=2.5 mm；h=0.85 m 處的累積變形次之，當M=15 次時，w=1.4 mm；對于測點深度h=1.25 和2.05 m 的測點，累積變形為0 mm。這表明累積變形是在路基一定深度內(nèi)產(chǎn)生的，超過了該臨界深度，累積變形為0 mm。在本文試驗條件下，該臨界深度不小于1.25 m。在臨界深度以上，測點深度越小，測得的累積變形越大。從圖12還可以看出：在臨界深度以上范圍內(nèi)，即當h≤1.25 m 時，隨著干濕循環(huán)次數(shù)增加，測點的累積變形不斷增加并逐漸趨于穩(wěn)定，即干濕循環(huán)作用對路基動力累積變形有一定影響。與動應(yīng)變一樣，累積變形同樣隨深度增加而衰減。

圖12 豎向累積變形與干濕循環(huán)次數(shù)之間的關(guān)系Fig.12 Relationship between vertical accumulative deformation and dry-wetting cycle times

2.4 干濕循環(huán)對路基動力響應(yīng)影響原理

水泥改良后，泥質(zhì)板巖土中形成了水泥凝膠膠結(jié)網(wǎng)絡(luò)，這使得改良土由水泥膠結(jié)形成的網(wǎng)絡(luò)骨架和凝膠包裹的土顆粒構(gòu)成。由于水泥在改良土中所占質(zhì)量分數(shù)僅為5%，水泥凝膠不可能完全包裹住全部土顆粒團，因而水泥凝膠與外界有交流，同時，膠結(jié)網(wǎng)絡(luò)也不是均勻分布在土內(nèi)，故水泥改良土的力學(xué)性質(zhì)實際上由水泥膠結(jié)網(wǎng)絡(luò)和土顆粒的性質(zhì)決定。水泥膠結(jié)網(wǎng)絡(luò)骨架的水穩(wěn)性強，但膠結(jié)包裹的土顆粒團仍然保持原有的力學(xué)特性，水穩(wěn)性差，因此，土顆粒團會發(fā)生干縮和濕脹等現(xiàn)象。干縮和濕脹變形必然會受到水泥膠結(jié)骨架的限制，當變形超過骨架的強度時，骨架產(chǎn)生開裂現(xiàn)象，其強度和剛度隨著裂縫擴展而降低，即干濕循環(huán)作用使改良路基的彈性模量降低。

根據(jù)一維彈性平面縱波理論，材料的動彈性模量近似和波阻抗成正比[22-25]，故干濕循環(huán)導(dǎo)致水泥改良路基的波阻抗減小。路基頂面作用的振動波經(jīng)過混凝土板傳播到改良土路基的過程實際上可以看作入射應(yīng)力波由波阻抗不變的混凝土板透射到波阻抗減小的路基土中。作用在混凝土板上的是入射波和反射波，作用在路基土上的是透射波。根據(jù)一維彈性平面縱波在2種介質(zhì)物質(zhì)的反射與透射理論，當入射應(yīng)力波強度及入射波作用物體的波阻抗均不變時，透射波作用物體的波阻抗越小，透射波產(chǎn)生的應(yīng)力越小，而產(chǎn)生的應(yīng)變越大[25-27]。按照該理論，對于本文試驗，加載動力不變相當于入射波應(yīng)力強度不變，而入射波作用的混凝土板的波阻抗也沒有發(fā)生變化。干濕循環(huán)次數(shù)增加導(dǎo)致路基的波阻抗減小，從而減小路基中透射波產(chǎn)生的動應(yīng)力，增大透射波產(chǎn)生的動應(yīng)變與累積變形，即干濕循環(huán)減小路基中的動應(yīng)力(見圖4和圖5)，增大路基中的動應(yīng)變(見圖8和圖9)和累積變形(見圖12)。

影響固體材料中應(yīng)力波隨距離傳播而衰減的因素很多，波阻抗就是其中的重要因素[28-29]。在入射應(yīng)力波強度不變時，波阻抗越小，透射應(yīng)力強度衰減越快[22-24]。對于本文試驗，隨著干濕循環(huán)次數(shù)增加，路基的波阻抗降低，因此，路基動力響應(yīng)衰減隨著干濕循環(huán)次數(shù)增加而增大，即動應(yīng)力和動應(yīng)變的衰減隨干濕循環(huán)次數(shù)的增加而增大(分別見圖7和圖11)。

由于干濕循環(huán)作用對泥質(zhì)板巖土的動彈性模量的影響是有限的[1]，即干濕循環(huán)對泥質(zhì)板巖土的波阻抗的影響也是有限的，因此，動應(yīng)力、動應(yīng)變和累積變形等雖然會隨干濕循環(huán)增加而發(fā)生變化，但最終會趨于穩(wěn)定。

3 結(jié)論

1)干濕循環(huán)作用對路基豎向動應(yīng)力和豎向動應(yīng)變的響應(yīng)均有一定影響，但對兩者的影響存在異同點。在動力加載條件不變的情況下，隨著干濕循環(huán)次數(shù)增加，豎向最大動應(yīng)力逐漸減少并最終趨于穩(wěn)定；而豎向最大動應(yīng)變逐漸增加，最終也趨于穩(wěn)定。

2)干濕循環(huán)作用對路基動力響應(yīng)傳播衰減有一定影響。沿路基深度方向，豎向最大動應(yīng)力和豎向最大動應(yīng)變均逐漸衰減。衰減系數(shù)均隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增加而增大，且增大到一定程度后趨于穩(wěn)定。

3)累積變形在路基一定深度內(nèi)產(chǎn)生。超過該臨界深度，累積變形為0 mm，在該臨界深度范圍內(nèi)，累積變形隨深度的增加而減小。對于本文試驗，該臨界深度不小于1.25 m。隨著干濕循環(huán)次數(shù)增加，累積變形不斷增加并逐漸趨于穩(wěn)定。

4)雖然干濕循環(huán)作用增大了路基的動力變形，對路基動力安全穩(wěn)定性產(chǎn)生了不良影響，但隨著干濕循環(huán)次數(shù)增加，這種影響逐漸減弱，因此，干濕循環(huán)作用對水泥改良泥質(zhì)板巖土路基動力安全穩(wěn)定性產(chǎn)生的不良影響有限。