負(fù)溫條件和礦物摻合料耦合作用對(duì)混凝土強(qiáng)度和抗?jié)B性影響

郭海貞，張戎令, 2, ，王起才,，代金鵬, ，婁許煜，謝智剛

負(fù)溫條件和礦物摻合料耦合作用對(duì)混凝土強(qiáng)度和抗?jié)B性影響

郭海貞1，張戎令1, 2, 3，王起才1,3，代金鵬1, 3，婁許煜1，謝智剛1

(1. 蘭州交通大學(xué) 道橋工程災(zāi)害防治技術(shù)國(guó)家地方聯(lián)合工程實(shí)驗(yàn)室，甘肅 蘭州 730070；2. 卡迪夫大學(xué) 工程學(xué)院，英國(guó) 卡迪夫 CF24 3AB；3. 蘭州交通大學(xué) 甘肅省道路橋梁與地下工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，甘肅 蘭州 730070)

為研究礦物摻合料在負(fù)溫養(yǎng)護(hù)條件下對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度和抗?jié)B性的影響規(guī)律，并從微觀角度解釋其內(nèi)在機(jī)理，進(jìn)行?3 ℃養(yǎng)護(hù)條件下雙摻不同摻量粉煤灰、礦粉和三摻不同摻量粉煤灰、礦粉、硅灰對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度、孔隙結(jié)構(gòu)和電通量的試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明:在?3℃養(yǎng)護(hù)條件下，摻入礦物摻合料均降低了混凝土早期的抗壓強(qiáng)度，但在雙摻10%粉煤灰和10%礦粉的基礎(chǔ)上，摻入不同摻量的硅灰，摻量為1%時(shí)，可有效改善混凝土早期抗壓強(qiáng)度；從其滲透性來(lái)看，礦物摻合料可以有效改善混凝土的細(xì)觀孔結(jié)構(gòu)和抗氯離子滲透性能。

負(fù)溫條件；混凝土；礦物摻合料；強(qiáng)度；抗氯離子滲透；微觀機(jī)理

我國(guó)西北高寒高海拔凍土地區(qū)溫度常年維持在?3.5~0 ℃，這種高寒，低負(fù)溫等劣化因素對(duì)混凝土耐久性影響很大[1]。長(zhǎng)期以來(lái)，高寒高海拔地區(qū)惡劣的環(huán)境嚴(yán)重影響混凝土結(jié)構(gòu)的使用壽命，甚至部分結(jié)構(gòu)物因材質(zhì)劣化造成過(guò)早失效。因此，高寒高海拔地區(qū)如何保證混凝土耐久性進(jìn)行深入研究具有重大意義。隨著綠色、環(huán)保和混凝土技術(shù)發(fā)展的需求，為有效利用工業(yè)廢渣和提高混凝土的耐久性，減少水泥用量，降低成本和保護(hù)環(huán)境，粉煤灰、礦粉和硅灰等礦物摻合料被廣泛應(yīng)用于混凝土工程中，由于其具有良好的微集料效應(yīng)、填充效應(yīng)、火山灰效應(yīng)、滾珠效應(yīng)和溫峰降低效應(yīng)等而被人們稱(chēng)之為混凝土第6組成部分。作為混凝土的輔助膠凝材料，礦物摻合料改善混凝土性能而被混凝土研究者所關(guān)注，許多學(xué)者針對(duì)礦物摻合料對(duì)混凝土力學(xué)性能的改善作用[2?3]以及礦物摻合料對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度的影響[4]進(jìn)行了大量研究；李玉平等[5]研究表明礦物摻合料能夠優(yōu)化輕骨料混凝土的微觀結(jié)構(gòu)；郭育霞等[6]通過(guò)研究?jī)?nèi)摻和外摻石灰粉對(duì)混凝土力學(xué)性能和耐久性的影響，結(jié)果表明石灰粉外摻的效果明顯優(yōu)于內(nèi)摻；依據(jù)ITZ的成因及其微結(jié)構(gòu)特征，摻加不同物化特性的礦物摻合料能夠有效的改善混凝土界面過(guò)渡區(qū)的微觀結(jié)構(gòu)[7?10]；胡翔等[11?12]研究表明礦物摻合料摻入可以改善混凝土抗氯離子滲透的能力,高摻量礦物摻合料混凝土的滲透性對(duì)養(yǎng)護(hù)條件非常敏感[13]；龍廣成等[14]分析得到超細(xì)磨粉煤灰、磨細(xì)礦渣及硅粉可以提高新拌水泥漿體密實(shí)性，能降低混凝土的吸收率和孔隙率，使混凝土更加防水[15]。但是，目前關(guān)于礦物摻合料在負(fù)溫條件下的研究尚有不足，本文通過(guò)復(fù)摻粉煤灰、礦粉和硅灰在?3 ℃養(yǎng)護(hù)下對(duì)混凝土強(qiáng)度和抗?jié)B性的試驗(yàn)研究，為高寒高海拔地區(qū)礦物摻合料的選取提供參考。

1 試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)原材料

水泥采用祁連山牌P.O42.5級(jí)普通硅酸鹽；礦粉為蘭州東盛微粉有限責(zé)任公司生產(chǎn)S75級(jí)礦粉，粉煤灰為中鋁電廠生產(chǎn)的Ⅱ級(jí)粉煤灰，硅灰采用青海青瑞集團(tuán)股份有限公司生產(chǎn)的硅灰；粗骨料采用5~31.5 mm 連續(xù)級(jí)配碎石，壓碎指標(biāo)10%，表觀密度2 670 kg/m3，堆積密度1 650 kg/m3；細(xì)骨料采用天然河砂，細(xì)度模數(shù)2.41，Ⅱ區(qū)中砂，表觀密度2 610 kg/m3，堆積密度1 514.9 kg/m3，含泥量0.9%；拌合用水采用實(shí)驗(yàn)室自來(lái)水；減水劑用江蘇博特生產(chǎn)的緩凝性聚羧酸系高性能減水劑。水泥和礦物摻合料的檢測(cè)結(jié)果如表1~4所示。

表1 P.O 42.5普通硅酸鹽水泥技術(shù)指標(biāo)

1.2 試驗(yàn)方案

1.2.1 強(qiáng)度測(cè)試方法

依據(jù)GB/T50081—2002《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》進(jìn)行100 mm×100 mm×100 mm立方體混凝土試塊抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)。將在實(shí)驗(yàn)室內(nèi)新拌合的混凝土澆筑入模后，直接帶模具放入?3 ℃恒溫大氣模擬箱內(nèi)進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，3 d后脫模持續(xù)養(yǎng)護(hù)(混凝土澆筑完不能過(guò)早脫模，為了使初始養(yǎng)護(hù)環(huán)境和現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境保持一致，在?3 ℃養(yǎng)護(hù)條件下試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，混凝土試件澆筑完3 d左右才能基本完成終凝，故需帶模養(yǎng)護(hù)3 d后再脫模繼續(xù)養(yǎng)護(hù))，分別測(cè)試3，7，14，28，56，84，112和140 d齡期下的抗壓強(qiáng)度。

表2 粉煤灰的技術(shù)指標(biāo)

表3 礦粉的技術(shù)指標(biāo)

表4 硅灰的技術(shù)指標(biāo)

1.2.2 孔結(jié)構(gòu)測(cè)試方法

孔結(jié)構(gòu)測(cè)試方法選用氣孔分析法；試驗(yàn)采用RapidAir457孔結(jié)構(gòu)分析儀，對(duì)養(yǎng)護(hù)至28 d齡期混凝土的孔徑分布、氣孔數(shù)目、硬化含氣量、平均氣泡弦長(zhǎng)等孔結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行測(cè)試。測(cè)試過(guò)程可分為2步：1) 首先將混凝土試塊切割成厚度為1~2 cm的試件，表面經(jīng)打磨、平整、清潔后，放入溫度為50 ℃的烘箱烘烤6 h，以便除去試件中的水分，每個(gè)試塊切割3個(gè)試件用來(lái)測(cè)試，減小由于試件引起的誤差；2) 將硫酸鋇和凡士林制成的熒光粉試劑均勻涂抹于試件測(cè)試面，放入已在測(cè)試軟件中調(diào)好水泥漿體含量、測(cè)試范圍、閾值等參數(shù)的試驗(yàn)臺(tái)，自動(dòng)采集數(shù)據(jù)。

1.2.3 抗氯離子試驗(yàn)方法

混凝土抗氯離子滲透性測(cè)定采用多功能混凝土耐久性綜合試驗(yàn)儀測(cè)試，依據(jù)GB/T50082—2009《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》中的電通量法，試驗(yàn)試件是采用Φ100 mm×50 mm試模制成Φ100 mm×50 mm 的圓柱體試件。試驗(yàn)前先對(duì)試件進(jìn)行打磨、拋光、清潔，然后進(jìn)行真空飽水；將飽水完成后的試件安裝于正、負(fù)極兩測(cè)分別裝滿(mǎn)濃度為0.3 mol/L的NaOH溶液和質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3%的NaCl溶液的試驗(yàn)槽內(nèi)，檢查密封性良好后，接通電源給試件軸向施加60 V直流恒電壓，自動(dòng)記錄記錄 6 h 內(nèi)通過(guò)試件的總電量。

1.2.4 試件養(yǎng)護(hù)模擬條件

凍土區(qū)按照年平均地溫分為極穩(wěn)定凍土(

1.3 配合比設(shè)計(jì)

在?3 ℃環(huán)境下混凝土耐久性很難得到保證，為了得到適用于該環(huán)境下混凝土的配合比，混凝土試驗(yàn)水膠比選為0.38，同時(shí)復(fù)摻粉煤灰、礦粉、硅灰分別代替等質(zhì)量的水泥，通過(guò)?3 ℃養(yǎng)護(hù)條件下不同齡期混凝土的強(qiáng)度、孔結(jié)構(gòu)、電通量等性能來(lái)研究配合比的優(yōu)劣性?；炷僚浜媳热绫?所示。

表5 配合比

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 礦物外摻料對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度的影響

在?3 ℃條件下，對(duì)NC1，TC1，TC2，TC3，SC1和SC1 6組不同配合比的混凝土進(jìn)行3，7，14，28，56，84，112和140 d不同齡期的抗壓強(qiáng)度測(cè)試，試驗(yàn)結(jié)果如圖1所示。

圖1 負(fù)溫(?3 ℃)混凝土抗壓強(qiáng)度

從圖1(a)可知，對(duì)比NC1，TC1，TC2和TC3 4組混凝土的抗壓強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果表明：摻入礦物摻合料明顯降低了負(fù)溫條件下混凝土的早期抗壓強(qiáng)度。相對(duì)NC1未摻礦物摻合料混凝土，復(fù)摻粉煤灰和礦粉對(duì)14 d齡期前混凝土強(qiáng)度影響更為明顯，摻量越多影響越大，84 d齡期之后，復(fù)摻10%粉煤灰和10%礦粉的TC2組混凝土抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)速率最低。相對(duì)不摻礦物摻合料的基準(zhǔn)混凝土NC1組，摻入礦物摻合料的TC1，TC2和TC3 3組的混凝土抗壓強(qiáng)度明顯有所降低，其整體的抗壓強(qiáng)度呈現(xiàn)出NC1>TC1> TC2>TC3的趨勢(shì)。這主要是因?yàn)榈V粉等礦物摻合料只具有潛在活性，不會(huì)與水直接發(fā)生反應(yīng)，一般都是與水泥水化生成的氫氧化鈣發(fā)生反應(yīng)，在?3 ℃持續(xù)養(yǎng)護(hù)下混凝土中部分水的溫度已接近冰點(diǎn)，水泥水化緩慢，生成的氫氧化鈣含量很少，另外礦物摻合料等量替代水泥也會(huì)減少與水發(fā)生反應(yīng)的水泥的用量，這樣就更加減少了氫氧化鈣的生成，在這種溫度和礦物摻合料的耦合作用下，負(fù)溫養(yǎng)護(hù)環(huán)境下礦物摻合料的潛在活性不能充分發(fā)揮，生成的水化產(chǎn)物不能夠良好的將混凝土內(nèi)部黏結(jié)在一起，使得界面過(guò)渡區(qū)的黏結(jié)力不足和黏結(jié)程度非常脆弱，從而降低了混凝土早期強(qiáng)度的增長(zhǎng)。

從圖1(b)可知，在復(fù)摻10%粉煤灰和10%礦粉的TC2組基準(zhǔn)上，同時(shí)采用摻量為1%和3%的硅灰分別等質(zhì)量代替水泥的SC1和SC2 2組試驗(yàn)結(jié)果表明：在負(fù)溫養(yǎng)護(hù)條件下，相對(duì)TC2組比較，摻入1%的硅灰的SC1組可以有效的改善混凝土的抗壓強(qiáng)度，但在摻3%的硅灰SC2組改善效果并不明顯，在84 d齡期之前TC2和SC2 2組混凝土抗壓強(qiáng)度基本相同，84 d齡期之后SC2組混凝土抗壓強(qiáng)度略高于TC2組。

通過(guò)數(shù)據(jù)曲線擬合分析，圖1(a)和1(b)中的強(qiáng)度曲線符合公式(1)的非線性關(guān)系：

其中：，和c均為常數(shù)。且2均大于0.99，關(guān)聯(lián)性較高。

表6表示不同配合比混凝土擬合公式的相關(guān)系數(shù)。

表6 混凝土非線性擬合相關(guān)系數(shù)

2.2 礦物外摻料對(duì)混凝土孔徑分布的影響

采用氣孔分析儀對(duì)混凝土28 d齡期的孔隙結(jié)構(gòu)進(jìn)行測(cè)試，試驗(yàn)結(jié)果如圖2~4所示。

圖2 負(fù)溫(?3 ℃)混凝土孔徑分布圖

圖3 負(fù)溫(?3 ℃)混凝土氣孔數(shù)目分布圖

圖4 負(fù)溫(?3 ℃)混凝土含氣量分布圖

?3 ℃條件下，礦物摻合料對(duì)混凝土孔徑分布的測(cè)試結(jié)果如圖2所示。從圖2(a)和2(b)圖中混凝土的孔徑分布曲線可知，28 d齡期NC1，TC1，TC2，TC3，SC1和SC1 6組的混凝土孔徑主要分布在0~50 μm和50~1 000 μm范圍，分別占總孔徑的36.9%，42.1%，43.5%，49.9%，46.1%，50.2%和59.4%，54.9%，51.8%，8.1%，49.3.7%和44.6%，這表明摻入礦物摻合料可以細(xì)化混凝土的孔徑分布，小孔分布頻率增加，大孔出現(xiàn)的頻率降低。從對(duì)細(xì)化孔徑分布作用來(lái)看，相對(duì)對(duì)比組(TC1)，摻入礦物摻合料明顯減少了分布在50~1 000 μm范圍的孔徑，而增加了0~50 μm范圍的出現(xiàn)概率。從細(xì)化效率來(lái)看，明顯有TC3>TC2>TC1>NC1和SC2> SC1>TC2>NC1的規(guī)律，這說(shuō)明在負(fù)溫養(yǎng)護(hù)條件下，隨著礦物摻合料摻量的增加對(duì)混凝土的孔徑細(xì)化作用越明顯。

從圖3(a)和3(b) 2圖中可得，28 d齡期NC1，TC1，TC2，TC3，SC1和SC1 6組的混凝土氣孔數(shù)目主要分布在0~280 μm和280~1 000 μm范圍內(nèi)，其中空白組(NC1)混凝土的氣孔數(shù)目分別是1 282和316，TC1，TC2，TC3，SC1和SC1 5組在0~280 μm分布區(qū)間上分別是NC1組的2.06倍，2.08倍，2.52倍，2.21倍和3.06倍，在280~1 000 μm分布區(qū)間上分別是NC1組的0.86倍，0.83倍，0.61倍，0.64倍和0.50倍。這表明孔徑數(shù)目分布隨著礦物摻合料摻量的增加，細(xì)小孔的數(shù)目越來(lái)越多，孔徑分布向小孔方向移動(dòng)，大孔數(shù)目減少。

從圖4(a)和4(b) 2圖中可以看出，28 d齡期NC1，TC1，TC2，TC3，SC1和SC1 6組的混凝土含氣量主要分布在0~280 μm和280~1 000 μm范圍內(nèi)。其中空白(NC1)組混凝土的含氣量分布主要在280~1 000 μm范圍內(nèi)，而TC1，TC2，TC3，SC1和SC1 5組的混凝土含氣量主要分布在0~280 μm范圍內(nèi)。這說(shuō)明摻入礦物摻合料有效的降低了混凝土含氣量在280~1 000 μm范圍內(nèi)的頻率，使得0～280 μm范圍內(nèi)的含氣量頻率增加。這表明在負(fù)溫條件下，礦物摻合料能夠細(xì)化混凝土的孔徑分布，減少280~1 000 μm范圍內(nèi)氣孔數(shù)目，增多0~280 μm范圍內(nèi)的氣孔數(shù)目，使得混凝土細(xì)小孔的分布增加，大孔減少，從而出現(xiàn)小孔含氣量增加，大孔含氣量減少的現(xiàn)象。這主要是因?yàn)樗嗟钠骄揭话阍?0～30 μm，小于10 μm的粒徑占比不大，所以其填充性能不好，而粉煤灰、礦粉的平均粒徑約為3～6 μm，硅灰的粒徑更細(xì)約為0.10~0.26 μm，在水化緩慢的負(fù)溫條件，可以作為微細(xì)集料的填充水泥石中的微小空隙，優(yōu)化了水泥石與粗骨料間的界面結(jié)構(gòu)，從而改善了混凝土的細(xì)觀孔隙結(jié)構(gòu)的分布和抗?jié)B透性能。

2.3 礦物外摻料對(duì)混凝土硬化含氣量和平均氣泡弦長(zhǎng)的影響

對(duì)混凝土28 d和56 d齡期的硬化含氣量和平均氣泡弦長(zhǎng)進(jìn)行測(cè)試，試驗(yàn)結(jié)果如圖5所示。

圖5 負(fù)溫(?3 ℃)混凝土氣孔間距系數(shù)與硬化含氣量圖

由圖5可以看出，NC1，TC1，TC2，TC3，SC1和SC1 6組不同配合比混凝土的氣孔間距系數(shù)和硬化含氣量隨著齡期的增加均呈現(xiàn)減小趨勢(shì)，兩者具有正相關(guān)性。對(duì)比NC1，TC1，TC2和TC3復(fù)摻粉煤灰和礦粉的4組混凝土，測(cè)試結(jié)果表明氣孔間距系數(shù)和硬化含氣量隨著摻量的增加均呈現(xiàn)減小趨勢(shì)；28 d時(shí)NC1，TC1，TC2和TC3 4組混凝土氣孔間距系數(shù)和硬化含氣量分別是203，153，141，136 μm和8.56%，8.18%，7.96%，7.73%，這表明相對(duì)NC1組，摻入摻合料的TC1，TC2和TC3 3組對(duì)混凝土氣孔間距系數(shù)和硬化含氣量均有顯著的改善作用，但TC1，TC2和TC3 3組橫向?qū)Ρ绕涓纳谱饔貌⒉幻黠@。

由NC1，TC2，SC1和SC2 4組混凝土測(cè)試結(jié)果可知，摻入1%和3%的硅灰可有效減小混凝土氣孔間距系數(shù)和硬化含氣量。這表明在復(fù)摻粉煤灰和礦粉基礎(chǔ)上，摻入一定摻量的硅灰(1%～3%)可以更好的改善混凝土的孔徑分布和相關(guān)的參數(shù)指標(biāo)。

2.4 礦物外摻料對(duì)混凝土抗氯離子滲透性能的影響

圖6是28 d和56 d齡期不同配合比混凝土抗氯離子滲透和平均孔徑的測(cè)試結(jié)果。從圖6可以看出，隨著齡期的增長(zhǎng)不同配合比的混凝土電通量和平均孔徑越來(lái)越小；對(duì)比NC1，TC1，TC2和TC3 4組混凝土可得，隨著礦物摻合料摻量的增加混凝土電通量和平均孔徑越來(lái)越小。從對(duì)抗氯離子滲透性能和孔徑優(yōu)化作用上來(lái)看，隨著摻量的增加礦物摻合料對(duì)的平均孔徑的改善具有明顯作用，而對(duì)抗氯離子滲透性能的改善相對(duì)較弱。從復(fù)摻粉煤灰、礦粉和三摻粉煤灰、礦粉、硅灰對(duì)混凝土的抗?jié)B性來(lái)看，三摻粉煤灰、礦粉、硅灰的改善作用明顯優(yōu)于復(fù)摻粉煤灰、礦粉，這主要是因?yàn)楣杌业念w粒粒徑比粉煤灰和礦粉的粒徑更為細(xì)小，能夠更好的填充水泥、粉煤灰、礦粉三者粒徑間的縫隙，改善孔徑分布，降低水泥石中的總孔隙率和連通孔的數(shù)量，從而有效的減少了可能形成的滲水通道，提高了氯離子滲入混凝土內(nèi)部的難度[14]。

圖6 負(fù)溫(?3 ℃)混凝土電通量與平均孔徑圖

3 結(jié)論

1) 復(fù)摻不同摻量粉煤灰和礦粉均降低了混凝土早期的抗壓強(qiáng)度，但在復(fù)摻10%粉煤灰和10%礦粉的基礎(chǔ)上摻入1%的硅灰后，可以有效的改善負(fù)溫養(yǎng)護(hù)條件對(duì)強(qiáng)度增長(zhǎng)的抑制作用，縮短達(dá)到等強(qiáng)度的天數(shù)。

2) 摻入礦物摻合料可以有效改善混凝土孔徑分布，使得氣孔頻率、氣孔數(shù)目、含氣量在0~280 μm氣孔弦長(zhǎng)區(qū)間內(nèi)的增加，280~1 000 μm氣孔弦長(zhǎng)區(qū)間內(nèi)減少。

3) 摻入礦物摻合料能夠有效的提高混凝土抗氯離子的性能，三摻粉煤灰、礦粉、硅灰比復(fù)摻粉煤灰、礦粉對(duì)改善混凝土的抗?jié)B性效果更好。

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Influence of negative temperature condition and mineral admixture coupling on strength and impermeability of concrete

GUO Haizhen1, ZHANG Rongling1, 2, 3, WANG Qicai1, 3, DAI Jinpeng1, 3, LOU Xuyu1, XIE Zhigang1

(1. Key Laboratory of Road & Bridges and Underground Engineering of Gansu Province, Lanzhou Jiaotong University, Lanzhou 730070, China;2. Cardiff University, School of Civil Engineering, Cardiff, UK, CF24 3AB;3. National and Provincial Joint Engineering Laboratory of Road & Bridge Disaster Prevention and Control, Lanzhou Jiaotong University, Lanzhou 730070, China)

In order to study the influence of mineral admixtures on the compressive strength and impermeability of concrete under negative temperature curing and to explain its internal mechanism from a microscopic point of view, the compressive strength, pore structure and electric flux of concrete cured at 3 ℃ were tested by mixing fly ash, slag powder and silica fume with different content of fly ash, slag and silica fume. The test results show that the early compressive strength of concrete decreases with the addition of mineral admixtures under the curing condition of 3 ℃,but on the basis of mixing 10% fly ash and 10% mineral powder, mixing different amount of silica fume with 1% content can effectively improve the early compressive strength of concrete. respectively From the perspective of permeability, mineral admixtures can effectively improve the mesoporous structure and chlorine resistance of concrete ion permeability.

crocosmic mnegative temperature conditions; concrete; mineral admixture; strength; antichloride ion penetration; miechanism

TU528

A

1672 ? 7029(2019)10? 2475 ? 08

10.19713/j.cnki.43?1423/u.2019.10.013

2018?12?27

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51268032，51768033)；青年人才托舉工程(2015QNRC001)；飛天學(xué)者特聘計(jì)劃；長(zhǎng)江學(xué)者和創(chuàng)新團(tuán)隊(duì)發(fā)展計(jì)劃滾動(dòng)支持項(xiàng)目(IRT_15R29)；中國(guó)交建2016年創(chuàng)新平臺(tái)建設(shè)應(yīng)用基礎(chǔ)研究資助項(xiàng)目(2016-ZJKJ-PTJS04)；甘肅省高校協(xié)同創(chuàng)新科技團(tuán)隊(duì)支持計(jì)劃資助項(xiàng)目(2017C-08)；隴原青年創(chuàng)新創(chuàng)業(yè)人才團(tuán)隊(duì)計(jì)劃

張戎令(1984?)，男，內(nèi)蒙古人，教授，博士，從事干寒地區(qū)材料與結(jié)構(gòu)耐久性、系桿拱橋力學(xué)性能研究；E?mail：mogzrlggg@163.com

(編輯 涂鵬)