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    頁巖陶粒輕骨料混凝土梁受剪承載力試驗(yàn)研究

    2019-11-11 08:16:04余利鵬
    鐵道建筑 2019年10期
    關(guān)鍵詞:承載力規(guī)范混凝土

    陳 萌,余利鵬

    (1.鄭州大學(xué)土木工程學(xué)院,河南鄭州 450001;2.鄭州大學(xué)綜合設(shè)計(jì)研究院有限公司,河南鄭州 450002)

    頁巖陶粒是以頁巖為主要原料燒制而成的人造輕骨料。頁巖陶粒輕骨料混凝土作為變廢為寶的綠色建筑材料,與普通河砂、水泥和水拌制而成的輕骨料混凝土相比,具有重量輕、保溫、耐火性能優(yōu)良、施工適應(yīng)性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)。近年來,隨著輕骨料混凝土技術(shù)的發(fā)展,中、高強(qiáng)度輕骨料混凝土在工程中的應(yīng)用日益增多,而我國現(xiàn)行的輕骨料混凝土梁抗剪計(jì)算公式是基于普通強(qiáng)度輕骨料混凝土的試驗(yàn)結(jié)果建立的,它是否仍適用于中、高強(qiáng)度輕骨料混凝土的抗剪計(jì)算,尚需深入的試驗(yàn)和理論研究。因此,本文考慮混凝土強(qiáng)度、配箍率、剪跨比等主要因素的影響,對(duì)15根頁巖陶粒輕骨料混凝土梁進(jìn)行了斜截面的受剪承載力試驗(yàn)研究,分析梁的破壞形態(tài)、變形特性以及梁剪力與箍筋應(yīng)變的關(guān)系;基于本文和收集到的國內(nèi)外139 根輕骨料混凝土梁的受剪試驗(yàn)結(jié)果,比較分析中國規(guī)范、美國規(guī)范和歐洲規(guī)范抗剪公式計(jì)算的安全儲(chǔ)備;分析中、高強(qiáng)度輕骨料混凝土的受剪特性,提出中、高強(qiáng)度輕骨料混凝土梁斜截面的受剪承載力計(jì)算公式[1-2]。

    1 試驗(yàn)方案

    1.1 試驗(yàn)梁的設(shè)計(jì)

    共設(shè)計(jì)15 根HRB500 級(jí)鋼筋頁巖陶粒輕骨料混凝土梁,梁的主要變化參數(shù)分別為剪跨比、配箍率和混凝土的強(qiáng)度等級(jí)。輕骨料混凝土的設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)分別為LC35,LC40和LC45;每一種混凝土強(qiáng)度等級(jí)均有3 種剪跨比,分別為1.15,2.00 和2.50,配箍率分別為0.252%,0.335%和0.503%。試驗(yàn)梁底部縱筋為325,梁頂部縱筋為210。試驗(yàn)梁的主要變化參數(shù)見表1。

    1.2 材料力學(xué)性能試驗(yàn)

    試驗(yàn)用輕骨料混凝土的配合比見表2。P·O 42.5水泥由登封中聯(lián)登電水泥有限公司生產(chǎn);碎石型頁巖陶粒由湖北宜昌匯騰陶粒制品貿(mào)易有限公司生產(chǎn),陶粒的密度分別為800,900 kg/m3,公稱粒徑為5~20 mm,設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)為LC35 和LC40 的輕骨料混凝土采用的是密度為800 kg/m3的陶粒,設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)為LC45 的輕骨料混凝土采用的是密度為900 kg/m3的陶粒;并采用普通河砂、潔凈自來水和固態(tài)聚羧酸高效減水劑。每種設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)的輕骨料混凝土各預(yù)留6 個(gè) 150 mm×150 mm×150 mm 試塊,置于試驗(yàn)梁一側(cè)自然養(yǎng)護(hù),按照標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行試塊抗壓強(qiáng)度試驗(yàn),實(shí)測(cè)的立方體抗壓強(qiáng)度fcu見表 3[4]。

    表2 輕骨料混凝土的配合比 kg·m-3

    表3 試驗(yàn)梁測(cè)試結(jié)果

    1.3 加載與量測(cè)

    在養(yǎng)護(hù)至28 d并達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后,對(duì)15根試驗(yàn)梁展開抗剪試驗(yàn)。100 t 液壓穿心式千斤頂置于分配梁上,手動(dòng)油泵加荷,實(shí)現(xiàn)兩點(diǎn)對(duì)稱、同步和等值加載。試驗(yàn)裝置見圖1。

    圖1 試驗(yàn)裝置

    主要測(cè)量?jī)?nèi)容有荷載值、箍筋應(yīng)變、混凝土應(yīng)變、撓度和裂縫寬度。荷載值通過置于千斤頂上的荷載傳感器測(cè)量;在與加載點(diǎn)和支座連線相交的箍筋上粘貼應(yīng)變片測(cè)量箍筋應(yīng)變;在垂直于支座和加載點(diǎn)連線的部位設(shè)置應(yīng)變片測(cè)量混凝土應(yīng)變。上述測(cè)量?jī)?nèi)容通過數(shù)據(jù)線連接至上海筑邦測(cè)控靜態(tài)自動(dòng)數(shù)據(jù)采集箱進(jìn)行采集。在梁的兩端支座、2 個(gè)加荷點(diǎn)和跨中共布置5 個(gè)百分表,在每級(jí)荷載加載完成且變形穩(wěn)定后,記錄百分表讀數(shù),并觀察、描繪和測(cè)量裂縫寬度[5]。

    2 試驗(yàn)結(jié)果

    主要試驗(yàn)結(jié)果參見表3。

    2.1 破壞形態(tài)

    試驗(yàn)梁的主要破壞形態(tài)有斜壓破壞、剪壓破壞、斜拉破壞和彎剪破壞4種形態(tài)。

    剪跨比λ=1.15 的 3 根 梁(LC35-1.15*,LC40-1.15*和LC45-1.15*)均出現(xiàn)斜壓破壞形態(tài)。在加荷點(diǎn)與支座之間出現(xiàn)2~3 條平行斜裂縫,斜裂縫之間的混凝土被壓碎,破壞過程中劈裂聲明顯且伴隨有碎顆粒飛出。

    剪跨比λ=2.00 的 6 根 梁(LC35-2.00*,LC35-2.00b,LC40-2.00*,LC40-2.00b,LC45-2.00*和 LC45-2.00b)出現(xiàn)剪壓破壞形態(tài)。隨著荷載的增加,主斜裂縫逐漸由支座延伸至加荷點(diǎn),最終剪壓區(qū)混凝土被壓碎而破壞。主斜裂縫寬度較大,6 根梁的最大斜裂縫寬度變化范圍為1.05~1.40 mm。

    剪跨比λ=2.50 的 3 根 梁(LC35-2.50*,LC40-2.50*和LC45-2.50*)出現(xiàn)斜拉破壞形態(tài)。主斜裂縫自支座向加荷點(diǎn)延伸,隨著荷載的增加裂縫寬度迅速增大,使混凝土截面裂通,梁被斜向拉斷為2 部分而破壞。

    剪跨比λ=2.00,箍筋布置為8@100(配箍率為0.503%)的 3 根梁(LC35-2.00a,LC40-2.00a 和 LC45-2.00a)出現(xiàn)彎剪破壞形態(tài)。隨著荷載的增加,主斜裂縫延伸至加荷點(diǎn),跨中撓度明顯增大,直到縱筋屈服,加荷點(diǎn)和跨中受壓區(qū)混凝土被壓碎,出現(xiàn)彎剪破壞。3 根梁剪跨區(qū)段最大主斜裂縫寬度分別為0.955,0.750,0.700 mm。

    2.2 箍筋應(yīng)變

    圖2 給出了4 種不同破壞形態(tài)的梁剪力與箍筋應(yīng)變關(guān)系曲線??芍?,斜向開裂以前,箍筋應(yīng)變很小,有的甚至為壓應(yīng)變;斜向開裂以后,混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力重新分布,箍筋承擔(dān)了大部分的剪力,其應(yīng)變?cè)鲩L較快,在圖2中出現(xiàn)明顯拐點(diǎn)。此后,隨著剪力的增加,箍筋應(yīng)變持續(xù)增長。除了發(fā)生斜壓破壞的梁,其余梁在達(dá)到受剪承載力時(shí),與主斜裂縫相交的箍筋全部達(dá)到屈服強(qiáng)度。

    圖2 梁剪力與箍筋應(yīng)變關(guān)系曲線

    2.3 跨中撓度

    圖3 給出了LC35 系列梁剪力與跨中撓度的關(guān)系曲線。LC35 系列梁的混凝土抗壓強(qiáng)度為41.5 MPa,剪跨比λ=2.00,僅配箍率取值不同,分別為0.252%,0.335%,0.503%。

    圖3 梁剪力與跨中撓度的關(guān)系曲線

    由圖3 可以看出:①第1 批垂直受彎裂縫出現(xiàn)前,梁剪力與跨中撓度成線性關(guān)系,隨后試驗(yàn)梁剛度降低;②斜向開裂以后,試驗(yàn)梁剛度進(jìn)一步降低,梁在臨近極限荷載之前,荷載與跨中撓度基本成線性關(guān)系;③隨著配箍率的增加,在達(dá)到極限荷載以前,LC35 系列梁的跨中撓度無明顯差異??梢娕涔柯蕛H是約束了斜裂縫的發(fā)展,但對(duì)梁的剛度無太大影響,配箍率較大的梁(LC35-2.00a)較其他梁的極限荷載和變形均有明顯的增長,其對(duì)應(yīng)于極限荷載的跨中撓度達(dá)到20.04 mm。

    3 輕骨料混凝土梁受剪承載力計(jì)算

    3.1 各國規(guī)范的計(jì)算方法

    3.1.1 中國規(guī)范(JGJ 12—2006)[6]

    對(duì)集中荷載作用下(包括作用有多種荷載且其中集中荷載對(duì)支座截面或節(jié)點(diǎn)邊緣所產(chǎn)生的剪力值占總剪力值的75%以上的情況)的獨(dú)立梁,斜截面的受剪承載力計(jì)算式為

    式中:Vcs為構(gòu)件截面上輕骨料混凝土和箍筋的受剪承載力設(shè)計(jì)值,N;λ=a/h0,其中a為集中荷載作用點(diǎn)至支座或節(jié)點(diǎn)邊緣的距離,當(dāng)λ<1.5 時(shí),取λ=1.5,當(dāng)λ>3時(shí),取λ=3;ft為混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,N/mm2;b為梁的矩形截面寬度,mm;h0為梁的截面有效高度,mm;fyv為橫向鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,N/mm2;ASV為配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積,mm2;s為箍筋間距,mm。

    3.1.2 美國規(guī)范(ACI 318—14)[7]

    構(gòu)件斜截面名義抗剪強(qiáng)度Vn計(jì)算式為

    式中:Vc為混凝土承擔(dān)的名義剪力,lb;Vs為箍筋承擔(dān)的名義剪力為混凝土的抗壓強(qiáng)度,psi,考慮到輕骨料混凝土的特性,對(duì)乘以一個(gè)修正系數(shù)λ,砂輕混凝土λ取0.85,全輕混凝土λ取0.75;bw為矩形截面寬度,in.;d為截面有效高度,in.;Av為配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積,in.2;fyt為箍筋的屈服強(qiáng)度,psi;s為箍筋沿構(gòu)件軸線方向的間距,in.。

    3.1.3 歐洲規(guī)范(BS EN 1992-1-1:2004)[8]

    無腹筋輕骨料混凝土構(gòu)件剪力設(shè)計(jì)值VlRd,c為

    式中:ClRd,c=0.15/γc,γc為混凝土的分項(xiàng)系數(shù),取1.5;η1為輕骨料混凝土抗拉強(qiáng)度修正系數(shù),η1= 0.40 +0.60ρ/2 200,ρ為輕骨料混凝土密度等級(jí)的上限值,kg/m3;k= 1 +其中d為截面有效高度,mm;bw為矩形截面寬度,mm;ρl為縱向受力鋼筋的配筋率,ρl≤ 0.02;flck為圓柱體強(qiáng)度特征值,MPa;vl,min=

    垂直腹筋承擔(dān)的剪力設(shè)計(jì)值VlRd,s為

    式中:ASw為箍筋的全部截面面積,mm2;s為箍筋間距,mm;fywd為箍筋的設(shè)計(jì)屈服強(qiáng)度,MPa;z為內(nèi)力臂,z=0.9d,mm;ν1為混凝土強(qiáng)度折減系數(shù),ν1= 0.5η1(1 -flck/350);fcd為混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,MPa。

    3.2 混凝土項(xiàng)的受剪承載力比較

    上述3個(gè)規(guī)范中,箍筋項(xiàng)的抗剪計(jì)算基本相同,輕骨料混凝土梁受剪承載力的差異主要體現(xiàn)在混凝土項(xiàng)的抗剪計(jì)算中。隨著中、高強(qiáng)度輕骨料混凝土在工程中的廣泛應(yīng)用,其受剪特性較普通強(qiáng)度輕骨料混凝土有何差異,其抗剪計(jì)算能否采用現(xiàn)行的輕骨料混凝土計(jì)算公式,則需要進(jìn)行深入的比較分析。因此,根據(jù)本文和收集到的國內(nèi)外試驗(yàn)結(jié)果[9-18](共計(jì)139 根梁,試驗(yàn)梁剪跨比的變化范圍為0.52~4.00;混凝土抗壓強(qiáng)度變化范圍為19.68~111.61 MPa;混凝土抗拉強(qiáng)度變化范圍為1.90~6.03 MPa;梁截面寬度變化范圍為100~200 mm;梁截面有效高度變化范圍為171~360 mm;箍筋屈服強(qiáng)度變化范圍為228~559 MPa;配箍率變化范圍為0~0.78%),驗(yàn)證隨著輕骨料混凝土強(qiáng)度的提高,上述3個(gè)規(guī)范計(jì)算公式的適用性。

    對(duì)上述139 根輕骨料混凝土試驗(yàn)梁,依據(jù)材料強(qiáng)度實(shí)測(cè)值計(jì)算箍筋項(xiàng)承擔(dān)的剪力試驗(yàn)梁實(shí)測(cè)的受剪承載力減去箍筋項(xiàng)剪力即得到混凝土項(xiàng)的受剪承載力試驗(yàn)值按照材料強(qiáng)度實(shí)測(cè)值,代入(1)、式(3)和式(5),分別計(jì)算中國規(guī)范、美國規(guī)范和歐洲規(guī)范中混凝土項(xiàng)的受剪承載力計(jì)算值。圖4給出了混凝土項(xiàng)受剪承載力試驗(yàn)值與計(jì)算值比值隨混凝土抗壓強(qiáng)度的變化關(guān)系。

    圖4 不同國家地區(qū)規(guī)范的計(jì)算結(jié)果

    由圖4的計(jì)算結(jié)果可知,中、高強(qiáng)度輕骨料混凝土梁混凝土項(xiàng)受剪承載力試驗(yàn)值與計(jì)算值的比值較低強(qiáng)度輕骨料混凝土梁有所降低;當(dāng)輕骨料混凝土強(qiáng)度超過45 MPa時(shí),部分梁混凝土項(xiàng)受剪承載力的試驗(yàn)值小于計(jì)算值,因而,隨著輕骨料混凝土強(qiáng)度的提高,混凝土項(xiàng)受剪承載力提高的幅度有所減??;美國規(guī)范中輕骨料混凝土項(xiàng)受剪承載力的計(jì)算公式具有97%的保證率,歐洲規(guī)范中輕骨料混凝土項(xiàng)受剪承載力的計(jì)算公式具有99%的保證率,均符合斜截面受剪承載力計(jì)算公式滿足95%保證率的要求;當(dāng)輕骨料混凝土強(qiáng)度超過45 MPa時(shí),采用中國規(guī)范的混凝土項(xiàng)受剪承載力公式計(jì)算時(shí),139 根試驗(yàn)梁中有26 根梁的計(jì)算結(jié)果超過試驗(yàn)結(jié)果,非保守試驗(yàn)點(diǎn)較多,公式僅具有81%的保證率,不滿足受剪承載力計(jì)算公式95%保證率的要求。因此,采用中國規(guī)范對(duì)中、高強(qiáng)度輕骨料混凝土梁的受剪承載力進(jìn)行計(jì)算時(shí),應(yīng)對(duì)混凝土項(xiàng)受剪承載力做進(jìn)一步折減。

    3.3 輕骨料混凝土梁斜截面受剪承載力計(jì)算公式

    集中荷載作用下輕骨料混凝土項(xiàng)的受剪承載力Vc可取為

    式中,β為輕骨料混凝土項(xiàng)受剪承載力的修正系數(shù)。

    當(dāng)β=0.8 時(shí),139 根梁的混凝土項(xiàng)受剪承載力試驗(yàn)值與式(8)計(jì)算值比值隨混凝土強(qiáng)度的變化如圖5所示,有9個(gè)試驗(yàn)數(shù)據(jù)的比值小于1,則式(8)具有94%的保證率。由于所選試驗(yàn)數(shù)據(jù)的局限性,式(8)基本滿足斜截面受剪承載力計(jì)算95%保證率的要求。

    圖5 中國規(guī)范調(diào)整后的計(jì)算結(jié)果

    考慮到箍筋項(xiàng)的抗剪貢獻(xiàn),則集中荷載作用下輕骨料混凝土獨(dú)立梁斜截面受剪承載力計(jì)算公式為

    與集中荷載作用下混凝土項(xiàng)的受剪承載力修正系數(shù)取值相同,即β=0.8 時(shí),得到輕骨料混凝土一般受彎構(gòu)件斜截面受剪承載力計(jì)算公式為

    考慮到混凝土項(xiàng)修正系數(shù)的一致性和輕骨料混凝土梁斜壓破壞的受荷特點(diǎn),對(duì)現(xiàn)行的JGJ 12—2006《輕骨料混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》[6]中受彎構(gòu)件的受剪截面限制條件的系數(shù)0.21 和0.17,分別乘以0.8 的折減系數(shù),得到輕骨料混凝土梁受彎構(gòu)件的受剪截面應(yīng)符合下列條件[19]:

    當(dāng)hw/b≤4時(shí)

    當(dāng)hw/b≥6時(shí)

    當(dāng)4<hw/b<6時(shí),按線性內(nèi)插法確定。

    4 結(jié)論

    1)分別考慮混凝土強(qiáng)度、剪跨比和配箍率的影響,對(duì)15根頁巖陶粒輕骨料混凝土梁進(jìn)行了斜截面的受剪承載力試驗(yàn)研究,給出試驗(yàn)梁斜壓、剪壓、斜拉和彎剪4 種破壞形態(tài);分析4 種破壞形態(tài)的梁剪力與箍筋應(yīng)變關(guān)系;并得出不同配箍率下梁剪力與跨中撓度的變化關(guān)系。

    2)基于本文和參考文獻(xiàn)的139根輕骨料混凝土梁受剪試驗(yàn)結(jié)果,并分別按照中國規(guī)范、美國規(guī)范和歐洲規(guī)范的抗剪公式進(jìn)行計(jì)算,求得混凝土項(xiàng)受剪承載力試驗(yàn)值與3 個(gè)規(guī)范計(jì)算值的比值,得出隨著輕骨料混凝土強(qiáng)度的提高,混凝土項(xiàng)受剪承載力提高的幅度有所減小;美國規(guī)范和歐洲規(guī)范計(jì)算公式的安全儲(chǔ)備較高,而中國規(guī)范計(jì)算公式的安全儲(chǔ)備較低,不滿足受剪承載力計(jì)算公式95%保證率的要求。

    3)考慮到輕骨料混凝土的特性,對(duì)輕骨料混凝土項(xiàng)的受剪承載力乘以0.8 的修正系數(shù),提出輕骨料混凝土梁斜截面的受剪承載力計(jì)算公式,并給出受剪截面的限制條件。

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