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    可控剛度樁筏基礎(chǔ)在某總部大樓應(yīng)用分析

    2019-11-06 01:41:54陳躍輝
    福建建筑 2019年10期
    關(guān)鍵詞:筏板調(diào)節(jié)器特征值

    陳躍輝

    (廈門(mén)合立道工程設(shè)計(jì)集團(tuán)股份有限公司 福建廈門(mén) 361009)

    1 工程及地質(zhì)概況

    某上市公司總部大樓,位于廈門(mén)市思明區(qū)前埔路與嶺兜一路的開(kāi)元工業(yè)園,建筑地上層數(shù)19層,地下層數(shù)3層,建筑物高度99.9m,采用框架剪力墻結(jié)構(gòu)。建筑物鳥(niǎo)瞰圖如圖1所示,建筑平面圖如圖2所示。

    圖1 某總部大樓鳥(niǎo)瞰圖

    圖2 建筑物平面圖和剪力墻示意圖

    建筑場(chǎng)地勘探孔口地面標(biāo)高18.95m~20.08m??卓谝韵峦翆右来螢?雜填土、粉質(zhì)黏土、殘積礫質(zhì)粘性土、全風(fēng)化花崗巖和砂礫狀強(qiáng)風(fēng)化花崗巖。場(chǎng)地各巖土層物理力學(xué)指標(biāo)見(jiàn)表1。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)勘測(cè),場(chǎng)地地質(zhì)條件良好,典型地質(zhì)剖面圖如圖3所示。

    表1 主要地層物理力學(xué)性質(zhì)

    圖3 典型地質(zhì)剖面圖

    2 基礎(chǔ)方案分析

    該項(xiàng)目建筑物平面面積1100m2,作用在基礎(chǔ)上的荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合值約為450 000kN,折算成基地壓力為410kPa。根據(jù)地質(zhì)勘探報(bào)告,地基土經(jīng)修正后的承載力特征值為280kPa。因此該工程天然地基基礎(chǔ)(筏板)不能滿足要求。

    該項(xiàng)目若采用預(yù)應(yīng)力管樁,由于該項(xiàng)目有3層地下室,樁頂標(biāo)高在自然地面16m以下,如果在自然地面壓樁,送樁器最大送樁深度約12m,基坑開(kāi)挖后會(huì)有4m左右的樁基冒出底板面,機(jī)械無(wú)法下到坑底進(jìn)行土方開(kāi)挖,靠人工挖土難度極大。如果自然地面取土4m~5m后再壓樁,由于地下室面積較小,平面尺寸僅60×90m,地下室不具備放坡提供壓樁機(jī)進(jìn)出場(chǎng)的通道;且受支護(hù)樁的影響,壓樁機(jī)無(wú)法貼近支護(hù)邊,邊樁無(wú)法施工。綜上,受場(chǎng)地條件和施工條件限制,該工程樁基無(wú)法采用預(yù)應(yīng)力管樁。

    若采用沖孔灌注樁方案,為滿足上部結(jié)構(gòu)承載力要求,灌注樁樁徑1300mm,平均樁長(zhǎng)45m,單樁豎向承載力特征值8500kN,樁數(shù)達(dá)到72根,除工程造價(jià)顯著上升外,還會(huì)造成施工工期的顯著延長(zhǎng)。

    根據(jù)該項(xiàng)目工程地質(zhì)條件,主樓基礎(chǔ)底地基土為殘積礫質(zhì)粘性土,地基承載力特征值較高,初步估算經(jīng)深寬修正后能達(dá)到280kPa以上。若地基土的承載力能充分發(fā)揮,將減少樁數(shù)30%左右,從而達(dá)到節(jié)省工程造價(jià)和縮短施工工期目的。

    由于沖鉆孔灌注樁為支承剛度較大的端承型樁,樁土支承剛度差異較大,若樁頂直接嵌入筏板中,則樁土共同作用無(wú)法實(shí)現(xiàn),所以在樁頂設(shè)置專(zhuān)門(mén)研制的剛度調(diào)節(jié)器裝置。該裝置的作用,即當(dāng)樁筏體系受到豎向荷載時(shí),使筏板產(chǎn)生相對(duì)于樁頂?shù)南蛳挛灰?,以保證樁土的變形協(xié)調(diào),使樁間土的承載力得到發(fā)揮[1-2],其設(shè)計(jì)思路見(jiàn)圖4。

    圖4 可控剛度樁筏基礎(chǔ)設(shè)計(jì)示意圖

    3 可控剛度樁筏基礎(chǔ)設(shè)計(jì)過(guò)程

    可控剛度樁筏基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)過(guò)程,主要包括樁基數(shù)量的確定和剛度調(diào)節(jié)器剛度的設(shè)計(jì)取值[3-5]。其中,樁基數(shù)量按式(1)確定:

    (1)

    式中:Fk為荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下,作用于承臺(tái)頂面的豎向力;

    Gk為樁基承臺(tái)和承臺(tái)上土體自重標(biāo)準(zhǔn)值,對(duì)穩(wěn)定的地下水位以下部分應(yīng)扣除水的浮力;

    n為樁基的數(shù)量;

    Ac為承臺(tái)底扣除樁基截面積的凈面積,Ac=A-nAp,A為筏板基礎(chǔ)的基底面積,Ap為樁基中單樁的截面積;

    fa為經(jīng)修正后地基土承載力特征值。

    該工程豎向總荷載標(biāo)準(zhǔn)值為490 000kN,地基土有效面積Ac=1000m2,修正后地基土承載力特征值fa=280kPa。沖鉆孔灌注樁樁端以砂礫狀強(qiáng)風(fēng)化花崗巖作為持力層,樁徑1.2m,樁長(zhǎng)約45m,其單樁承載力特征值約為6500kN,計(jì)算樁數(shù)不少于33根。

    為保證局部承載力滿足要求,盡量將樁布置在柱、墻等豎向傳力構(gòu)件下,該工程實(shí)際布樁44根,樁位平面布置圖如圖5所示。由于樁基數(shù)量大幅減少,可控剛度樁筏基礎(chǔ)連同樁頂調(diào)節(jié)器的整體造價(jià)基本和預(yù)應(yīng)力管樁的造價(jià)接近。

    圖5 可控剛度樁筏基礎(chǔ)樁位布置圖

    樁土共同作用機(jī)理的關(guān)鍵是樁土協(xié)調(diào)變形,即當(dāng)樁頂達(dá)到預(yù)定荷載后,由于樁基支承剛度較大,剛度調(diào)節(jié)器產(chǎn)生適當(dāng)?shù)膲嚎s變形,來(lái)匹配地基土因分擔(dān)荷載引起的變形,以保證樁土的變形協(xié)調(diào),實(shí)現(xiàn)樁土共同分擔(dān)上部結(jié)構(gòu)荷載?;耍疚囊詷锻磷冃螀f(xié)調(diào)條件,根據(jù)地基土和樁各自分擔(dān)荷載比例設(shè)置剛度調(diào)節(jié)器剛度。

    (2)

    式中:ξ為地基土分擔(dān)上部荷載比例系數(shù);

    ζ為樁基礎(chǔ)分擔(dān)上部荷載比例系數(shù);

    Ac′為樁土共同作用時(shí)和單根樁共同作用的地基土的平均面積(m2);

    ks為地基土的剛度系數(shù)[6](kN/m3);

    kc為嵌巖樁和剛度調(diào)節(jié)器串聯(lián)時(shí)的復(fù)合剛度(kN/m),當(dāng)基樁為嵌巖端承樁時(shí),kc近似等于剛度調(diào)節(jié)器的支承剛度。

    根據(jù)上文確定的基礎(chǔ)方案,該工程樁基承擔(dān)荷載220 000kN,計(jì)算得 :ζ=0.55,ξ=0.45,Ac′=28。土的基床系數(shù),根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)合當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn),最終取為7000kN/m3。由式(2)求得剛度調(diào)節(jié)器支承剛度kc=160 363kN/m??紤]到適當(dāng)降低調(diào)節(jié)器剛度有利于地基土承載力的充分發(fā)揮,經(jīng)綜合對(duì)比分析,最終該工程剛度調(diào)節(jié)器支承剛度kc取為150 000kN/m。

    4 基礎(chǔ)方案數(shù)值模擬及分析

    采用MIDAS數(shù)值分析軟件,對(duì)該項(xiàng)目的可控剛度樁筏基礎(chǔ)方案進(jìn)行模擬,同時(shí)與盈建科的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,從樁筏基礎(chǔ)的沉降及差異沉降、地基土應(yīng)力、樁頂反力等方面對(duì)該方案進(jìn)行分析,并在此基礎(chǔ)上針對(duì)可控剛度樁筏基礎(chǔ)方案中調(diào)節(jié)器剛度取值進(jìn)行進(jìn)一步優(yōu)化與驗(yàn)證,確保方案可靠性。

    4.1 參數(shù)選取及模型建立

    該工程選用MIDAS有限元分析軟件,有限元的計(jì)算區(qū)域取為70m×60m×60m(長(zhǎng)×寬×高)。對(duì)計(jì)算區(qū)域內(nèi)涉及的土體進(jìn)行了三維精細(xì)建模。模型外邊界采用側(cè)向約束,底部采用全部約束,整體模型如圖6所示。

    圖6 樁筏基礎(chǔ)分析模型

    模型中土體及筏板均采用實(shí)體單元,樁采用梁?jiǎn)卧M(jìn)行模擬,在梁?jiǎn)卧霞狱c(diǎn)彈簧方式模擬可控剛度樁筏基礎(chǔ)的受力過(guò)程。本次數(shù)值分析所用的巖土體物理力學(xué)指標(biāo)如表2所示。為保證與筏板的實(shí)際工作性狀接近,上部結(jié)構(gòu)荷載均按照實(shí)際情況通過(guò)局部均布荷載輸入。

    表2 數(shù)值分析計(jì)算參數(shù)

    4.2 基礎(chǔ)整體沉降分析

    在上部荷載作用下,計(jì)算得到可控剛度樁筏基礎(chǔ)方案的基礎(chǔ)沉降。沉降云圖如圖7所示。為方便將MIDAS和盈建科的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,選取典型剖面進(jìn)行分析,如圖8所示。

    圖7 可控剛度樁筏基礎(chǔ)沉降云圖

    圖8 建筑物平面典型剖面圖

    可控剛度樁筏基礎(chǔ)方案采用整體式筏板,基礎(chǔ)沉降較為均勻,筏板整體沉降均表現(xiàn)出從核心筒向外擴(kuò)散的趨勢(shì),且最小沉降點(diǎn)只出現(xiàn)在筏板邊緣處。

    采用MIDAS對(duì)基礎(chǔ)沉降進(jìn)行模擬分析,同時(shí)與盈建科計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,得到建筑物典型剖面的沉降結(jié)果,具體如圖9所示。從圖9可以看出,兩者計(jì)算出的結(jié)果相近,筏板的平均沉降約為30.1mm,其中沉降最大值36.5mm,最小值18.9mm,差異沉降僅為17.6mm。

    圖9 基礎(chǔ)沉降對(duì)比圖

    4.3 地基土反力分析

    圖10為可控剛度樁筏基礎(chǔ)方案的地基土反力圖。從圖10中可知,在筏板寬度范圍內(nèi)兩個(gè)軟件算出的地基土反力趨勢(shì)相同,地基土反力從筏板兩側(cè)向筏板中心逐漸增大,地基土承載力得到充分發(fā)揮。在該剖面內(nèi)盈建科算出的地基土平均反力為230kPa,MIDAS算出的結(jié)果為235kPa,地基土承載力得到充分發(fā)揮。

    圖10 地基土反力圖

    4.4 樁頂反力分析

    圖11為典型剖面內(nèi)可控剛度樁筏基礎(chǔ)方案的樁頂反力圖。從圖11中可以看出,兩個(gè)軟件計(jì)算出的樁頂反力趨勢(shì)總體一致,沿筏板寬度范圍內(nèi)呈現(xiàn)出“中間大、兩邊小”的趨勢(shì)。由于上部結(jié)構(gòu)荷載分布的差異性,基礎(chǔ)以下樁頂反力也存在一定差異。具體表現(xiàn)為:核心筒下的樁受力較大,樁頂反力約為5000kN;筏板兩側(cè)受力較小,邊樁樁頂反力約為4100kN,滿足單樁豎向承載力特征值6500kN的要求。

    圖11 樁頂反力對(duì)比圖

    4.5 調(diào)節(jié)器剛度分析與驗(yàn)證

    剛度調(diào)節(jié)器的剛度設(shè)計(jì)是可控剛度樁筏基礎(chǔ)的關(guān)鍵。為了充分驗(yàn)證本文計(jì)算剛度調(diào)節(jié)裝置支承剛度大小的合理性,并分析不同剛度調(diào)節(jié)器對(duì)樁筏基礎(chǔ)整體受力性能的影響,本文針對(duì)剛度為120 000kN/m、150 000kN/m和180 000kN/m的3種調(diào)節(jié)器進(jìn)行數(shù)值模擬分析。分析結(jié)果如圖12~圖13所示。

    圖12 土體豎向位移圖

    圖13 筏板-地基土接觸應(yīng)力圖

    從圖12土體豎向位移圖中可以看出,地基土的豎向變形總體呈“中間變形大、兩邊變形小”趨勢(shì),且隨著剛度調(diào)節(jié)器支承剛度的增加,樁基礎(chǔ)分擔(dān)的荷載相對(duì)增加,地基土分擔(dān)的荷載相對(duì)減少,地基土的豎向變形越來(lái)越小。這也從側(cè)面反映出適當(dāng)減少剛度調(diào)節(jié)器的剛度,有利于地基土的承載力發(fā)揮。

    從圖13筏板-地基土的接觸應(yīng)力圖中可以看出,當(dāng)剛度調(diào)節(jié)器剛度設(shè)為180 000kN/m時(shí),地基土承載力發(fā)揮最小,筏板以下地基土平均土壓力只有211kPa;當(dāng)剛度調(diào)節(jié)器剛度減少為150 000kN/m時(shí),地基土承載力發(fā)揮程度得到提高,筏板下地基土平均土壓力為235kPa;而當(dāng)剛度調(diào)節(jié)器剛度減少為120 000kN/m時(shí),地基土承載力發(fā)揮程度得到進(jìn)一步提高,平均土壓力為274kPa,局部地基土壓力達(dá)到300kPa,超過(guò)計(jì)算假定280kPa的要求。綜合考慮上述因素以及該項(xiàng)目實(shí)際布樁數(shù)量,該工程剛度調(diào)節(jié)器的支承剛度取值為150 000kN/m。

    5 結(jié)論

    (1)通過(guò)在樁頂設(shè)置合理剛度的剛度調(diào)節(jié)器,地基土的承載潛力可以得到充分發(fā)揮,樁基礎(chǔ)的使用數(shù)量得到較大幅度減少,有效解決了大支承剛度樁的樁土共同作用難題。

    (2)調(diào)節(jié)器支承剛度的大小,對(duì)樁筏基礎(chǔ)的樁土荷載分擔(dān)比例有重要影響,設(shè)計(jì)人員在具體計(jì)算時(shí)應(yīng)根據(jù)工程的具體情況,合理選擇具體的支承剛度大小。

    (3)可控剛度樁筏基礎(chǔ),在充分利用地基土承載力的同時(shí),能夠兼顧控制基礎(chǔ)的差異沉降,具有節(jié)約造價(jià)、縮短施工工期等優(yōu)點(diǎn)。在底板下地基土為承載力較高且需要采用沖鉆孔灌注樁的場(chǎng)地,具有較強(qiáng)的應(yīng)用價(jià)值。

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