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    基于優(yōu)化運行數(shù)據(jù)庫的干線天然氣管網(wǎng)優(yōu)化研究

    2019-10-14 09:04:32徐育斌冷緒林安云朋劉少山董平省
    油氣田地面工程 2019年9期
    關(guān)鍵詞:優(yōu)化

    徐育斌 冷緒林 安云朋 劉少山 董平省

    1浙江浙石油儲運有限公司

    2中國石油天然氣管道工程有限公司

    伴隨著國家工業(yè)化和城市化的發(fā)展進程以及環(huán)保要求的不斷提高,天然氣作為一種高效的清潔能源,需求量逐年增加。管道輸送是陸上天然氣長距離運輸?shù)闹饕问?,在國民?jīng)濟中發(fā)揮著越來越重要的作用。隨著我國橫跨東西、縱貫?zāi)媳钡奶烊粴夤茌斁W(wǎng)絡(luò)的形成,保持天然氣管網(wǎng)安全、高效、經(jīng)濟地運行迫在眉睫[1]。天然氣干線管網(wǎng)通常具有多氣源、多分輸、多壓力等級、多壓氣站類型等特點,在水力、熱力系統(tǒng)方面具有復(fù)雜性,在氣量分配、機組啟停等方面具有多樣性。這些因素決定了大型輸氣管網(wǎng)優(yōu)化工作具有挑戰(zhàn)性,隨著天然氣管網(wǎng)規(guī)模擴大及運行復(fù)雜程度的提高,對管網(wǎng)集中調(diào)控提出了更高的要求,僅憑調(diào)度員經(jīng)驗難以全面應(yīng)對管網(wǎng)運行問題,亟需高效的優(yōu)化工具輔助制訂運行方案,調(diào)整日常工況[2~4]。

    據(jù)統(tǒng)計,中國天然氣管道輸送中天然氣耗用量占輸氣量的15‰以上,而歐洲的平均水平為3‰~8‰左右[4],中國仍有較大的節(jié)能降耗潛力[5-6]。天然氣管網(wǎng)的優(yōu)化運行對減少氣體排放、降低運行成本具有重要意義[7]。

    1 天然氣干線管網(wǎng)優(yōu)化

    以我國西部地區(qū)天然氣管網(wǎng)為例,該管網(wǎng)是由西一線、輪吐支干線、西二線、西三線構(gòu)成的環(huán)狀管網(wǎng)(圖1),具有塔里木氣田、中亞管網(wǎng)來氣(中亞A/B/C線)2個主要氣源,氣源供應(yīng)的天然氣量在天然氣管網(wǎng)內(nèi)各管道系統(tǒng)中的分配是該干線管網(wǎng)面臨的第一個優(yōu)化問題。此外,該天然氣管網(wǎng)內(nèi)機組包含燃驅(qū)機組和電驅(qū)機組2種驅(qū)動機類型,電價、氣價的變化對管網(wǎng)運行費用具有直接影響,管網(wǎng)機組的啟機類型及方案是該干線管網(wǎng)面臨的第二個優(yōu)化問題。

    圖1 西部天然氣干線管網(wǎng)示意圖Fig.1 Schematic diagram of the western natural gas main pipeline network

    1.1 構(gòu)建天然氣管網(wǎng)優(yōu)化數(shù)據(jù)庫

    天然氣管網(wǎng)內(nèi)的單條管道由管道系統(tǒng)和壓縮機系統(tǒng)兩部分構(gòu)成。管道系統(tǒng)消耗的能源與壓氣站供應(yīng)能源相平衡,保證單條管道系統(tǒng)低能耗即可達到控制管道系統(tǒng)低能耗的目標,因此,以保證管道平均高壓為基本思想,把控單條管道運行的壓力及壓縮機組效率[8-9],通過多個啟機方案對比,在單條管道的適應(yīng)輸量、壓力、燃驅(qū)/電驅(qū)優(yōu)先級、環(huán)境參數(shù)下,計算得到單條管道運行的優(yōu)化數(shù)據(jù)庫,保證數(shù)據(jù)庫內(nèi)單條管道處于低能耗水平,為管網(wǎng)整體優(yōu)化運行奠定基礎(chǔ)。

    1.2 天然氣管網(wǎng)優(yōu)化邏輯

    對于單條天然氣管道,根據(jù)能量守恒定律,壓氣站供能與管道系統(tǒng)耗能相平衡。輸氣管道耗能主要由天然氣在管內(nèi)流動摩擦所致,在穩(wěn)態(tài)工況下,壓降損失具有規(guī)律的水力學(xué)特性,管道壓降隨輸氣量呈規(guī)則的拋物線型關(guān)系[10]。根據(jù)能量守恒,在特定的壓力、溫度下,壓縮機對氣體做功與輸氣量也呈拋物線型關(guān)系,壓縮機所做功W為

    式中:W為壓縮機做功,J;W1為驅(qū)動機做功,J;η1為驅(qū)動機做功效率;η2為壓縮機做功效率。

    在特定條件下,η1、η2為定值,壓縮機站耗能與輸氣量同樣呈規(guī)律的拋物線型關(guān)系。

    以西二線、三線管道為例,在冬季工況下,壓縮機出口壓力等級為11.5 MPa,電驅(qū)機組優(yōu)先啟動的條件下,輸氣量在14 400×104~18 000×104m3/d(0℃、1 atm,下同)范圍內(nèi),管道系統(tǒng)電驅(qū)機組耗電量與輸氣量的關(guān)系如圖2所示。

    天然氣管網(wǎng)內(nèi)的各單條管道,在相應(yīng)的輸量、壓力、溫度、燃驅(qū)/電驅(qū)啟動優(yōu)先級等確定條件下,均可計算得到單條管道全輸量范圍內(nèi)的能耗值,獲取能耗與輸氣量之間的曲線圖。

    采用最小二乘法對全輸量范圍內(nèi)的單條管道能耗曲線進行數(shù)據(jù)擬合,即可建立單條管道輸氣量與管道能耗之間的關(guān)系方程。

    圖2 輸氣管道能耗(耗電量)與輸氣量的關(guān)系Fig.2 Relation of energy consumption(power consumption)and gas transmission rate

    在整個天然氣管網(wǎng)中,根據(jù)質(zhì)量守恒定律,各單條管道的入口輸氣量之和與總供氣量之和保持一致,即

    式中:Q為管網(wǎng)系統(tǒng)總供氣量,104m3/d;Qi為第i條管道入口輸氣量,104m3/d。

    根據(jù)管網(wǎng)內(nèi)單條管道能耗隨輸氣量的變化曲線,經(jīng)數(shù)據(jù)擬合可得到天然氣管網(wǎng)內(nèi)各單條管道的能耗方程組為

    式中:Eqi為單條管道產(chǎn)生的能耗(耗氣與耗電),m3或kWh;a、b、c為各能耗方程系數(shù)。

    根據(jù)單條管道的能耗計算值與能耗單價(耗氣價格與電價),可得到單條管道的運行能耗費用為

    式中:Costi為單條管道能耗費用,元;P為能耗單價,元。

    全管網(wǎng)能耗為各單條管道能耗之和,即

    為了達到全管網(wǎng)能耗尋優(yōu)的目的,根據(jù)各單條管道輸氣量與能耗之間的關(guān)系方程,在各單條管道輸量范圍內(nèi)進行輸量的全面組合,將總輸氣量在全管網(wǎng)完成分配,找到輸量分配能耗最低的方案,確定管網(wǎng)優(yōu)化氣量分配方案。以輸氣量為線索,調(diào)用各單條輸氣管道優(yōu)化運行數(shù)據(jù)庫,確定優(yōu)化方案對應(yīng)的詳細運行方案,包括整個天然氣管網(wǎng)的壓氣站啟動數(shù)量及壓縮機組的類型。

    根據(jù)上述方法,以西部天然氣管網(wǎng)為例,按照圖3所示的邏輯圖(圖中虛框為可選項),完成優(yōu)化軟件的編制。

    圖3中QH為西二線、三線霍爾果斯來氣流量,QTLM為塔里木氣田來氣流量,QLT為輪吐線輸氣量,QXYX為西一線輸氣量,QLMQ為西二線、三線連木沁壓氣站進站流量,QWLMQ為西二線、三線烏魯木齊分輸下載氣量;QHHQ為西二線、三線霍爾果斯—吐魯番段壓氣站耗氣量,QLTHQ為輪吐線壓氣站耗氣量;CostH為西二線、三線霍爾果斯—吐魯番段管道能耗費用, EqH為該管道能耗方程組〔公式(3),下同〕;CostLT為輪吐線管道能耗費用,EqLT為該管道能耗方程組;CostXYX為西一線管道能耗費用,EqXYX為該管道能耗方程組;CostLMQ為西二線、三線連木沁—中衛(wèi)段管道能耗費用, EqLMQ為該管道能耗方程組;Costmin為管網(wǎng)運行最小能耗費用值,當(dāng)CostSUM<Costmin,CostSUM覆蓋Costmin。

    圖3 西部管網(wǎng)優(yōu)化運行軟件編制邏輯簡圖Fig.3 Diagram of optimal operation software compilation logic for western pipeline network

    2 管網(wǎng)優(yōu)化前后結(jié)果對比

    隨機選取西部管道公司2017年10月31日的天然氣生產(chǎn)報表,當(dāng)日,塔里木氣田外輸天然氣總量為5 881.6×104m3/d,霍爾果斯口岸中亞進口天然氣為11 636.0×104m3/d,昌吉與烏魯木齊集中分輸下載量為914.9×104m3/d。其中,輪吐線調(diào)氣量為2 527×104m3/d,西一線輸氣量為3 354.6×104m3/d。經(jīng)統(tǒng)計:①管網(wǎng)西一線運行機組平均出口壓力為9.46 MPa,西二線、三線系統(tǒng)機組平均出口壓力為11.16 MPa,輪吐線機組平均出口壓力為9.39 MPa;②管網(wǎng)內(nèi)西一線耗電量為41.31×104kWh,輪吐線耗電量為7.22×104kWh,西二線、三線聯(lián)合系統(tǒng)耗電量為456.55×104kWh,則整個管網(wǎng)總耗電量為505.08×104kWh;③管網(wǎng)西一線耗氣量為62.4×104m3,輪吐線耗氣量為14.0×104m3,西二線、三線聯(lián)合系統(tǒng)耗氣量為229.6×104m3,則整個管網(wǎng)總耗氣量為306.0×104m3。結(jié)合相應(yīng)的電價、氣價,經(jīng)計算,西部天然氣管網(wǎng)當(dāng)日的運行費用為578.42萬元。

    在相同的輸量邊界條件下,采用優(yōu)化運行軟件進行優(yōu)化,選取西一線和輪吐線運行壓力等級為9.5 MPa,西二線、三線系統(tǒng)運行壓力為11.5 MPa。重新確定管網(wǎng)氣量分配與運行方案:輪吐線調(diào)氣量為2 403×104m3,西一線輸氣量為3 478.6×104m3,全管網(wǎng)燃驅(qū)/電驅(qū)混合站均電驅(qū)壓縮機組優(yōu)先啟動。

    優(yōu)化后,西部天然氣管網(wǎng)的運行能耗數(shù)據(jù):西一線耗氣量為67.02×104m3,耗電量為39.52×104kWh;輪吐線耗氣量為11.37×104m3,輪吐線耗電量為18.39×104kWh;西二線、三線耗氣量為183.39×104m3,西二線、三線耗電量為418.7×104kWh。則整個管網(wǎng)總耗氣量為261.78×104m3,總耗電量為476.61×104kWh,結(jié)合相應(yīng)的電價、氣價可知,管網(wǎng)運行費用為512.9萬元。

    對比優(yōu)化前后的天然氣管網(wǎng)運行方案,管網(wǎng)能耗費用可節(jié)約65.5萬元,降低了11.33%,這在后續(xù)的實際應(yīng)用中也得到了驗證。

    3 結(jié)束語

    以天然氣管網(wǎng)運行能耗費用為優(yōu)化目標,在管網(wǎng)內(nèi)單條管道優(yōu)化運行的基礎(chǔ)上,建立了整個天然氣管網(wǎng)的優(yōu)化運行數(shù)據(jù)庫;依據(jù)天然氣管道能耗與單條管道輸氣量之間的特性關(guān)系,確立了單條管道輸氣量與其能耗之間的關(guān)系方程組;進一步通過輸氣量優(yōu)化分配邏輯,確定最優(yōu)的管網(wǎng)輸氣量分配方案,同時,通過調(diào)取運行優(yōu)化數(shù)據(jù)庫提供最優(yōu)工況的運行方案,從而解決天然氣干線管網(wǎng)的優(yōu)化問題。該優(yōu)化方法在西部管網(wǎng)進行了實際應(yīng)用,對比2017年10月31日的天然氣生產(chǎn)日報表,采用優(yōu)化運行方案,運行能耗費用可降低11.33%,具有良好的應(yīng)用效果。

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