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    基于顆粒流的高填黃土明洞加筋減載數(shù)值模擬分析

    2019-10-14 08:26:50姚玉相王長(zhǎng)丹
    隧道建設(shè)(中英文) 2019年9期
    關(guān)鍵詞:洞頂明洞洞洞

    姚玉相, 李 盛, *, 馬 莉, 王 煥, 王長(zhǎng)丹

    (1. 蘭州交通大學(xué) 道橋工程災(zāi)害防治技術(shù)國(guó)家地方聯(lián)合工程實(shí)驗(yàn)室, 甘肅 蘭州 730070;2. 蘭州工業(yè)學(xué)院土木工程學(xué)院, 甘肅 蘭州 730050; 3. 中鐵十四局集團(tuán)有限公司, 山東 濟(jì)南 250014;4. 同濟(jì)大學(xué) 道路與交通工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 上海 201804)

    0 引言

    高填方明洞在山區(qū)高等級(jí)公路的修建中應(yīng)用十分廣泛。然而,高填方明洞洞頂上覆土荷載往往較大,再加上明洞與回填土之間較大的剛度差異,會(huì)導(dǎo)致洞頂縱向開裂從而引發(fā)工程事故。為減小高填方明洞洞頂?shù)氖芰?,保證明洞襯砌結(jié)構(gòu)的安全性和穩(wěn)定性,需對(duì)高填方黃土明洞洞頂土壓力的減載措施及相應(yīng)減載規(guī)律進(jìn)行深入研究。

    國(guó)內(nèi)外研究者在填方結(jié)構(gòu)物減載措施方面進(jìn)行了大量研究,并取得了一定的成果。Dancygier等[1]、Larsen等[2]在管涵上鋪設(shè)干草進(jìn)行土壓力減載試驗(yàn),得出鋪設(shè)干草對(duì)于防止管涵開裂有積極的作用。顧安全等[3-4]、白冰[5]利用EPS板對(duì)涵頂土壓力減載進(jìn)行了多項(xiàng)室內(nèi)試驗(yàn),證明了在涵頂鋪設(shè)EPS板(expanded polystyrene board)可以起到很好的減載效果,同時(shí)推導(dǎo)了該減載條件下涵頂土壓力的計(jì)算公式。Sun等[6]在涵頂鋪設(shè)EPS板進(jìn)行減載,并運(yùn)用FLAC4.0軟件研究了涵頂、涵底、涵側(cè)土壓力的變化規(guī)律。鄭俊杰等[7]結(jié)合室內(nèi)和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn),研究了涵洞的土工格柵加筋減載,推導(dǎo)了加筋減載結(jié)構(gòu)涵頂土壓力的計(jì)算公式。李盛等[8]研究了不同減載方案下高填方明洞土壓力隨填土高度變化的規(guī)律以及土拱效應(yīng),提出了僅鋪設(shè)土工格柵減載的明洞洞頂土壓力計(jì)算公式,并將其成功運(yùn)用到了實(shí)際工程中。文獻(xiàn)[9]通過考慮邊坡坡角、溝槽寬度、明洞高寬比等因素,建立了高填明洞的土壓力計(jì)算模型,推導(dǎo)了明洞洞頂土壓力的計(jì)算公式。文獻(xiàn)[10]推導(dǎo)了高填方黃土明洞洞頂鋪設(shè)EPS板和土工格柵共同減載的明洞洞頂土壓力計(jì)算公式,并利用ANSYS軟件進(jìn)行模擬分析,將模擬結(jié)果與公式計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,驗(yàn)證了公式的正確性。文獻(xiàn)[11]采用有限元數(shù)值模擬方法,研究了有、無EPS板減載時(shí)高填黃土明洞不同位置處襯砌結(jié)構(gòu)內(nèi)力和厚度隨回填土高度的變化規(guī)律。

    另外,關(guān)于土拱效應(yīng)的離散元研究也有不少。Terzaghi[12]1943年最早利用活動(dòng)門實(shí)驗(yàn)證實(shí)了土拱效應(yīng)的存在。周興濤等[13]采用細(xì)觀顆粒流軟件PFC2D對(duì)溝埋涵洞上方填土內(nèi)土拱效應(yīng)及涵頂垂直土壓力進(jìn)行了研究,結(jié)果表明涵洞上方填土越高,土拱效應(yīng)越明顯,溝槽越寬,土拱效應(yīng)越弱。向先超等[14]利用細(xì)觀顆粒流方法,研究了影響抗滑樁土拱效應(yīng)的因素,揭示了這些因素對(duì)土拱的極限承載能力、殘余承載能力和樁土荷載分擔(dān)比的影響規(guī)律。許朝陽等[15]采用二維顆粒流程序PFC2D建立了基于模型試驗(yàn)的細(xì)觀數(shù)值分析模型,對(duì)樁承式路堤中土拱效應(yīng)的荷載傳遞機(jī)制進(jìn)行了研究。郭紅梅[16]參照前人室內(nèi)模型試驗(yàn),采用顆粒流軟件PFC2D建立離散元(DEM,discrete element method)數(shù)值模型,對(duì)樁承式路堤中的接觸力分布、主應(yīng)力偏轉(zhuǎn)、豎向位移和側(cè)向位移等進(jìn)行了深入分析。韓高孝等[17]利用顆粒流離散單元計(jì)算軟件模擬太沙基活動(dòng)門實(shí)驗(yàn),對(duì)摩擦型巖土材料土拱效應(yīng)的影響因素進(jìn)行了深入研究,得出了隨著活動(dòng)門的下移土拱效應(yīng)在不斷調(diào)整的結(jié)論。

    國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)于土壓力減載的研究,大多都是基于連續(xù)介質(zhì)理論或是對(duì)土體宏觀參數(shù)進(jìn)行分析,忽略了土體本身的離散特性,而采用離散元方法的研究也主要是針對(duì)涵洞和樁承式路堤的土拱效應(yīng),對(duì)于高填黃土明洞加筋減載的細(xì)觀研究鮮有報(bào)道。因此,本文利用基于離散元理論的顆粒流軟件PFC2D,從散粒體和微觀角度分析了土工格柵加筋減載明洞荷載傳遞機(jī)制,得出了加筋減載明洞洞頂土壓力變化的一般規(guī)律,并進(jìn)一步研究了土工格柵剛度和層數(shù)對(duì)洞頂減載效果的影響。

    1 顆粒流數(shù)值模擬

    本文數(shù)值模擬采用Lai等[18]提出的IMCM(improved multi-layer compaction method,即改進(jìn)的多層壓實(shí)方法)生成初始模型。該方法能夠有效減小生成初始模型時(shí)的水平應(yīng)力,使地應(yīng)力沿深度呈梯度場(chǎng)分布。同時(shí),為研究不同減載措施對(duì)高填黃土明洞洞頂土壓力的減載效果,共建立了4種計(jì)算模型,具體計(jì)算方案見表1。

    表1 模擬計(jì)算方案

    1.1 模型建立及測(cè)點(diǎn)布置

    本文參照文獻(xiàn)[8]的室內(nèi)模型試驗(yàn),按照幾何相似常數(shù)為1/30建立高填黃土明洞減載的顆粒流模型,模擬現(xiàn)場(chǎng)最大填土高度30 m的黃土明洞。鑒于上述各計(jì)算工況的建模過程相似,本文僅對(duì)工況YYX4的建模過程進(jìn)行詳細(xì)描述,相應(yīng)的數(shù)值模型圖如圖1所示。

    圖1高填黃土明洞減載離散元模型(單位: m)

    Fig. 1 DEM model of load reduction for high-filled open-cut tunnel (unit: m)

    整個(gè)模型槽的高度為1.3 m,其中,明洞高度為0.2 m,EPS板的厚度為0.15 m,拱頂以上回填土高度為0.85 m,預(yù)留空白區(qū)域的高度為0.1 m;模型箱底部溝槽寬0.6 m,明洞寬0.2 m?;炷林挥诿鞫磧蓚?cè)邊坡處,并與邊坡連為一個(gè)整體,其高度為溝槽底部至EPS板頂?shù)木嚯x,詳細(xì)位置如圖1所示。邊坡、明洞、地基和混凝土柱均采用wall模擬,填土、EPS板和土工格柵均采用圓盤顆粒模擬。填土采用IMCM法分層填筑在坡腳β為70°的模型槽內(nèi)。生成EPS板時(shí),先在放置EPS板的位置處生成一個(gè)矩形墻(長(zhǎng)0.2 m×高0.15 m),同時(shí)刪除該矩形墻內(nèi)的顆粒,然后利用PFC2D自帶的半徑擴(kuò)大法程序[19]生成顆粒集合。生成土工格柵時(shí),先在放置土工格柵的位置處生成上下平行且間距為1 mm的2個(gè)引導(dǎo)墻,隨后刪除墻內(nèi)的顆粒,最后在該引導(dǎo)墻內(nèi)生成粒徑為1 mm且相互黏結(jié)的顆粒,土工格柵一直延伸至邊坡,詳見圖1中的局部放大圖。此時(shí),由于矩形墻和引導(dǎo)墻的介入,破壞了模型之前的平衡狀態(tài),故需要將模型運(yùn)行足夠多的步數(shù)以消除顆粒間的不平衡力,進(jìn)而獲得初始平衡狀態(tài)。模型達(dá)到初始平衡狀態(tài)后,再刪除矩形墻和引導(dǎo)墻,然后賦予模型合適的細(xì)觀參數(shù),并在重力的作用下達(dá)到最終平衡狀態(tài)[18, 20]。

    此外,模型中布置了一定數(shù)量的測(cè)量圓和位移測(cè)量點(diǎn),用于測(cè)量模擬中各位置的應(yīng)力、孔隙率和豎向位移。其中,編號(hào)①—的測(cè)量圓用于測(cè)量洞頂豎向土壓力,編號(hào)④—⑧的測(cè)量圓同時(shí)用于測(cè)量洞頂平均豎向土壓力,編號(hào)⑤—⑦的測(cè)量圓同時(shí)用于測(cè)量洞頂上方土體中的孔隙率,編號(hào)—的測(cè)量圓用于測(cè)量混凝土上的豎向應(yīng)力,編號(hào)—的測(cè)量圓用于測(cè)量混凝土柱之間土體的豎向應(yīng)力,測(cè)量圓⑥和測(cè)量圓—用于測(cè)量模型中不同深度位置處的豎向應(yīng)力。測(cè)點(diǎn)位置示意圖見圖2。圖2中虛線表示填土頂面。

    〇—測(cè)量圓; ×—位移測(cè)量點(diǎn)。

    圖2測(cè)點(diǎn)位置示意圖

    Fig. 2 Schematic diagram of measuring point position

    1.2 材料細(xì)觀參數(shù)確定

    填土材料選用相對(duì)壓實(shí)度為80%、壓縮模量為2.67 MPa、孔隙率為0.2、黏聚力c=20 kPa、內(nèi)摩擦角φ= 24.6°的黃土[21]。表征黃土宏觀特性的基本力學(xué)參數(shù)有黏聚力和內(nèi)摩擦角。為了模擬黃土顆粒間的黏結(jié)作用,填土顆粒間的接觸本構(gòu)模型選擇線性接觸黏結(jié)模型(linear contact bond model)。顆粒的細(xì)觀參數(shù)通過建立數(shù)值雙軸試驗(yàn)?zāi)P瓦M(jìn)行反演試算獲得。周建等[22]指出,在PFC2D中模擬雙軸試驗(yàn)時(shí)L/R(L為數(shù)值模型的短邊尺寸,R為顆粒平均粒徑)不能太小,一般應(yīng)保證L/R>30,這樣才能將顆粒的尺寸效應(yīng)降到最低。本文數(shù)值雙軸試樣尺寸為0.5 m×1.0 m(寬×高),加載方式為伺服加載,伺服圍壓分別為50 kPa、75 kPa和100 kPa。加載應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖3(a)所示。取應(yīng)力-應(yīng)變曲線峰值為破壞點(diǎn)繪制摩爾破損應(yīng)力圓,結(jié)果如圖3(b)所示。顆粒流模型細(xì)觀參數(shù)見表2。

    (a) 加載應(yīng)力-應(yīng)變曲線 (b) 摩爾破損應(yīng)力圓

    圖3 顆粒流雙軸試驗(yàn)?zāi)M結(jié)果

    EPS板室內(nèi)試驗(yàn)為無側(cè)限壓縮試驗(yàn),其壓縮模量為0.98 MPa。數(shù)值模擬選擇PFC2D內(nèi)置的線性模型(linear model)作為組成EPS板的顆粒間的本構(gòu)模型,顆粒粒徑服從標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)曲線分布,通過建立數(shù)值壓縮試驗(yàn)對(duì)其細(xì)觀參數(shù)進(jìn)行標(biāo)定,試樣尺寸為0.4 m(寬)×0.8 m(高)。經(jīng)過多次試算,最終確定如圖4所示的應(yīng)力-應(yīng)變曲線,相應(yīng)細(xì)觀參數(shù)見表2。由圖4可知: 當(dāng)EPS板的應(yīng)變?cè)?%以內(nèi)變化時(shí),DEM曲線與EPS板室內(nèi)無側(cè)限壓縮試驗(yàn)曲線吻合較好。事實(shí)上,在進(jìn)行數(shù)值模擬時(shí),EPS板的應(yīng)變遠(yuǎn)小于4%。因此,本文采用表2中的EPS板細(xì)觀力學(xué)參數(shù)來表征其宏觀力學(xué)行為[23]。

    模擬土工格柵材料時(shí),顆粒間的接觸模型采用平行黏結(jié)接觸本構(gòu)模型(linear parallel bond model),并利用格柵拉伸試驗(yàn)的顆粒流模擬確定其細(xì)觀參數(shù)。格柵長(zhǎng)100 mm,單個(gè)顆粒直徑為1 mm,共包含100個(gè)顆粒。格柵的數(shù)值拉伸試驗(yàn)通過對(duì)格柵兩端最外緣的2個(gè)顆粒各施加10-8m/步的、恒定的、方向相反的速度來實(shí)現(xiàn)[18],同時(shí)記錄兩端的2個(gè)顆粒力與位移的關(guān)系,將數(shù)值試驗(yàn)結(jié)果與《產(chǎn)品規(guī)格書》中所選的4種土工格柵(見表3)進(jìn)行對(duì)比[20]。經(jīng)試算,土工格柵細(xì)觀參數(shù)如表3所示。土工格柵拉伸顆粒流模擬曲線與試驗(yàn)曲線對(duì)比如圖5所示。由圖5可知,模擬曲線和試驗(yàn)曲線比較吻合,表明所取的土工格柵細(xì)觀參數(shù)基本可以模擬土工格柵的受拉情況。

    圖4 EPS板壓縮模擬曲線和試驗(yàn)曲線比較

    Fig. 4 Comparison between DEM and experimental results for EPS in a compression test

    表3 土工格柵產(chǎn)品規(guī)格及性能參數(shù)

    圖5 土工格柵拉伸顆粒流模擬曲線和試驗(yàn)曲線對(duì)比

    Fig. 5 Comparison between DEM and experimental results for geogrid in a tensile test

    2 結(jié)果分析

    2.1 接觸力分析

    土體中荷載傳遞通過接觸力來體現(xiàn),荷載的大小和傳遞方向由接觸線條的粗細(xì)及其網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)形式?jīng)Q定。圖6示出不同減載措施下顆粒間接觸力的分布。圖中黑色和紅色分別表示壓力和拉力,出現(xiàn)拉力是因?yàn)樘钔帘旧砭途哂叙ば裕w粒間存在黏聚力。YYX1工況下拱頂接觸力相比明洞兩側(cè)接觸力分布密集,接觸線條較粗,顆粒間接觸力較大。明洞上方一定位置處鋪設(shè)土工格柵后(工況YYX2),與工況YYX1相比,顆粒間接觸力的分布并未發(fā)生明顯變化,拱頂接觸力分布仍較為集中,格柵并未起到減載作用。為了凸顯并加強(qiáng)格柵的減載作用、減小明洞洞頂?shù)慕佑|力,在明洞兩側(cè)邊坡處設(shè)置混凝土柱,即工況3。將工況YYX3與工況YYX2相比,洞頂接觸力有了一定程度的減小,明洞兩側(cè)的接觸力也顯著減??;混凝土柱之間的格柵開始受拉(圖6(c)中格柵顆粒間接觸力變?yōu)榧t色),其拉膜效應(yīng)開始顯現(xiàn)。這是因?yàn)椋?1)與填土和格柵相比,混凝土柱的剛度很大,當(dāng)荷載向下傳遞時(shí),有相當(dāng)一部分荷載會(huì)轉(zhuǎn)向混凝土柱,使得混凝土柱上的接觸力分布較密集,而其他區(qū)域內(nèi)的接觸力分布較少; 2)混凝土柱有效限制了明洞兩側(cè)土體的下沉,間接增大了內(nèi)土柱的沉降,內(nèi)外土柱沉降差迫使格柵發(fā)生一定的向下變形。雖然這種情況下格柵發(fā)揮了一定的作用,拱頂受力也有所減小,但是拱頂分布的荷載仍大于明洞兩側(cè)分布的荷載。為進(jìn)一步減小拱頂受力,充分發(fā)揮土工格柵的拉膜效應(yīng),在工況YYX3的基礎(chǔ)上增加EPS板作為變形層,即工況YYX4。此時(shí),洞頂上方形成明顯的土拱區(qū)域,土拱效應(yīng)明顯,拱頂接觸力顯著減小,土工格柵明顯受拉,尤其是EPS板寬度區(qū)域內(nèi)的格柵,受拉更加明顯,如圖6(d)中局部放大圖。

    2.2 應(yīng)力分析

    圖7示出不同減載措施下豎向應(yīng)力沿深度方向(圖2中測(cè)量圓⑥、—位置處)的變化規(guī)律。由圖7可知: 1)YYX1、YYX2、YYX3工況下豎向應(yīng)力隨深度的增加逐漸增加,在填土頂面以下0.6 m(拱頂以上0.4 m)范圍內(nèi),豎向應(yīng)力基本隨著深度線性增加; 在0.6 m以下,豎向應(yīng)力隨深度呈曲線變化,豎向應(yīng)力的增幅逐漸減小。2)工況YYX4的豎向應(yīng)力隨深度的增加逐漸增加,并在深度為0.6 m時(shí)達(dá)到最大值,隨后急劇減小,出現(xiàn)土拱效應(yīng),此高度即為土拱高度,土拱高度與明洞寬度之比為2.0。 3)比較工況YYX1與YYX2,填土頂面以下0.8 m范圍內(nèi),二者豎向應(yīng)力變化曲線基本重合,豎向應(yīng)力無明顯差別,但在0.8 m以下越靠近拱頂?shù)奈恢?,工況YYX2比YYX1的豎向應(yīng)力越大。4)對(duì)比YYX2、YYX3、YYX4工況下的豎向應(yīng)力可知,各減載措施的減載效果由強(qiáng)到弱為YYX4>YYX3>YYX2。

    (a) YYX 1工況(無減載)

    (b) YYX 2工況(土工格柵減載)

    (c) YYX 3工況(土工格柵+混凝土柱減載)

    (d) YYX 4工況(土工格柵+混凝土柱+EPS板減載)

    Fig. 6 Distribution of contact force between particles under different unloading measures

    圖8示出不同減載措施下緊靠明洞洞頂上方位置處豎向土壓力的變化規(guī)律。由圖8分析可知: 1)工況YYX1和YYX2的豎向土壓力總體相差不大,YYX2工況下拱頂位置處的豎向土壓力比YYX1工況下大,這與圖7得出的結(jié)論相一致。這是由于僅在拱頂上方鋪設(shè)土工格柵時(shí),格柵限制了明洞拱頂上方土體的沉降,而其兩側(cè)土體的沉降受格柵的影響不大,相當(dāng)于間接增加了外土柱的沉降,進(jìn)而增加了外土柱對(duì)內(nèi)土柱向下的摩擦力,故對(duì)工況YYX1而言,僅鋪設(shè)土工格柵并不能起到洞頂卸荷作用,反而會(huì)增大洞頂受力。2)與工況YYX2相比,工況YYX3洞頂及明洞兩側(cè)的豎向土壓力均減小,且減載率為33%,這說明混凝土柱的存在能夠幫助格柵發(fā)揮作用,可有效減小拱頂及洞側(cè)的土壓力。3)當(dāng)在明洞頂繼續(xù)鋪設(shè)EPS板后(工況YYX4),與工況YYX3相比,明洞洞頂豎向土壓力顯著減小,且洞頂中心的卸載率為94%,明洞上方兩側(cè)的豎向土壓力增大。這是由于:①EPS板具有壓縮變形大的特點(diǎn),洞頂內(nèi)土柱沉降遠(yuǎn)大于外土柱的沉降,洞頂上方出現(xiàn)土拱效應(yīng);②EPS板發(fā)生較大的向下變形,使得土工格柵中部變形較大,格柵的拉膜效應(yīng)顯著增強(qiáng)。基于以上分析可知,洞頂大部分荷載通過土拱效應(yīng)和格柵的拉膜效應(yīng)向混凝土柱轉(zhuǎn)移,少部分荷載向明洞兩側(cè)轉(zhuǎn)移。

    圖7 不同減載措施下豎向應(yīng)力沿深度方向的變化規(guī)律

    Fig. 7 Variations of vertical stress along depth under different unloading measures

    圖8不同減載措施下緊靠明洞洞頂上方位置處豎向土壓力的變化規(guī)律

    Fig. 8 Variations of vertical earth pressure on top of open-cut tunnel under different unloading measures

    2.3 豎向位移分析

    圖9示出不同減載措施下明洞洞頂顆粒的豎向位移變化規(guī)律。由圖9可知,隨著減載措施不斷改進(jìn),顆粒豎向位移逐漸由倒V型向正V型過渡,且基本左右對(duì)稱。YYX1和YYX2工況下明洞中心顆粒豎向位移最小,兩側(cè)的顆粒豎向位移最大,對(duì)應(yīng)的顆粒相對(duì)豎向位移分別為0.06 mm和0.07 mm,明洞頂內(nèi)外土柱沉降差為正值,外土柱對(duì)內(nèi)土柱產(chǎn)生向下的摩擦力,且正的沉降差越大,洞頂土壓力越大(見圖8)。工況YYX3和YYX4情況下顆粒位移變化都是中間大兩邊小,對(duì)應(yīng)的顆粒相對(duì)豎向位移分別為-0.07 mm和-0.28 mm,此時(shí),明洞頂內(nèi)外土柱沉降差為負(fù)值,內(nèi)土柱受到外土柱向上的摩擦力,且負(fù)的沉降差越大,洞頂荷載轉(zhuǎn)移越多,洞頂受力越小。

    圖9 不同減載措施下明洞洞頂顆粒的豎向位移變化規(guī)律

    Fig. 9 Variations of vertical displacement of particles on top of open-cut tunnel under different unloading measures

    圖10示出不同減載措施下土工格柵的豎向位移變化規(guī)律。由圖10分析可知: 1)土工格柵變形左右對(duì)稱,減載措施不同,格柵的變形也不相同。2)YYX2工況下格柵的豎向變形兩邊大中間小,其豎向相對(duì)變形量為0.12 mm,這是由明洞兩側(cè)土體沉降大于中間土體沉降而導(dǎo)致的。3)YYX3和YYX4工況下格柵的最大豎向變形出現(xiàn)在格柵中間,格柵兩側(cè)變形基本接近于0。4)YYX3工況下,由于混凝土柱的存在,格柵兩側(cè)變形及明洞兩側(cè)土體沉降被限制,間接增大了內(nèi)土柱的沉降,為格柵向下變形創(chuàng)造了有利條件,使格柵的拉膜效應(yīng)得以顯現(xiàn),此時(shí),格柵的變形主要發(fā)生在混凝土柱之間,且變形較緩慢,其豎向相對(duì)變形量為 -0.32 mm。5)YYX4工況下,格柵的豎向變形進(jìn)一步增大,其豎向相對(duì)變形量達(dá)到-0.6 mm,最大變形發(fā)生在EPS板寬度范圍內(nèi)。這是因?yàn)镋PS板在其上覆填土作用下能夠產(chǎn)生較大變形,為格柵向下變形提供很大的空間,格柵的拉膜效應(yīng)得到進(jìn)一步加強(qiáng),此時(shí)格柵的減載效果最顯著,洞頂土壓力最小(如圖8所示)。

    圖10 不同減載措施下土工格柵的豎向位移變化規(guī)律

    Fig. 10 Variations of vertical deformation of geogrid under different unloading measures

    結(jié)合圖9和圖10分析可知: 1)YYX2、YYX3、YYX4工況下土工格柵的豎向位移和顆粒豎向位移變化形式基本保持一致,土工格柵的變形依賴于洞頂內(nèi)外土柱的沉降差; 2)在格柵所能承受的最大變形范圍內(nèi),內(nèi)外土柱負(fù)的沉降差越大,格柵的拉膜效應(yīng)越顯著,減載效果越好。

    3 參數(shù)分析

    為進(jìn)一步研究土工格柵材料參數(shù)對(duì)高填黃土明洞土壓力減載的影響規(guī)律,以工況YYX4作為參數(shù)化研究的基準(zhǔn),分析土工格柵剛度和層數(shù)對(duì)明洞土拱效應(yīng)的影響。土工格柵剛度分別取25、35、50、80 kN/m; 土工格柵分別布置為1、2、3層,且每層間距為5 cm。另外,為方便對(duì)下文進(jìn)行分析說明,此處將混凝土柱上的平均應(yīng)力與混凝土柱間土體的平均應(yīng)力之比定義為柱土應(yīng)力比,記為n。柱土應(yīng)力比越大,洞頂土壓力越小。

    3.1 土工格柵剛度的影響

    圖11和圖12分別示出明洞洞頂平均豎向土壓力和柱土應(yīng)力比、土工格柵最大豎向變形和洞頂上方土體孔隙率與土工格柵抗拉強(qiáng)度的關(guān)系曲線。結(jié)合圖11和圖12可知: 1)當(dāng)土工格柵抗拉強(qiáng)度為25~35 kN/m時(shí),平均豎向土壓力由6.62 kPa減小到6.45 kPa,柱土應(yīng)力比由12.4增加到12.8,土工格柵最大豎向變形由0.61 mm增加到0.68 mm,孔隙率由0.143增加到0.145; 2)當(dāng)土工格柵抗拉強(qiáng)度大于35 kN/m時(shí),平均豎向土壓力增大,柱土應(yīng)力比、土工格柵最大豎向變形和孔隙率均減小。這是因?yàn)樘钔列再|(zhì)和填土高度一定時(shí),抗拉強(qiáng)度為35 kN/m的格柵變形最大,其抗拉強(qiáng)度得以充分發(fā)揮,格柵提供的向上提兜作用最大,進(jìn)而使得洞頂土壓力最小,洞頂上方填土內(nèi)部孔隙率最大。因此,實(shí)際工程中利用土工格柵對(duì)高填黃土明洞進(jìn)行減載時(shí),應(yīng)根據(jù)填土高度來選擇格柵的強(qiáng)度,以便于充分發(fā)揮格柵的減載作用。

    圖11明洞洞頂平均豎向土壓力和柱土應(yīng)力比與土工格柵抗拉強(qiáng)度的關(guān)系曲線

    Fig. 11 Relationship between average vertical earth pressure on top of open-cut tunnel and pillar-soil stress ratio and intensity of geogrid

    圖12土工格柵最大豎向變形和洞頂上方土體孔隙率與土工格柵抗拉強(qiáng)度的關(guān)系曲線

    Fig. 12 Relationship between maximum vertical deformation of geogrid and porosity and intensity of geogrid

    3.2 土工格柵層數(shù)的影響

    分析土工格柵層數(shù)對(duì)明洞減載效果的影響時(shí),所指的土工格柵最大豎向變形為最底層格柵的變形。明洞洞頂平均豎向土壓力和柱土應(yīng)力比、土工格柵最大豎向變形和孔隙率與土工格柵層數(shù)的關(guān)系曲線分別如圖13和14所示。由圖14可知,填土性質(zhì)和填土高度一定時(shí),隨著土工格柵層數(shù)的增加,土工格柵最大豎向變形逐漸增大,并在n=2時(shí)達(dá)到最大值0.64 mm,隨后逐漸減小。由于n=2時(shí),土工格柵豎向變形達(dá)到最大值,格柵變形較充分,其提兜作用較明顯;此時(shí),洞頂荷載在土拱效應(yīng)及格柵的提兜作用下逐漸向明洞兩側(cè)轉(zhuǎn)移,使得洞頂土壓力最小,柱土應(yīng)力比最大,如圖13所示。明洞上方土體孔隙率的變化與洞頂土壓力的變化相關(guān)。由圖14可知,孔隙率隨格柵層數(shù)的增大先增加,并在n=2時(shí)達(dá)到最大值0.145,隨后開始減小。這是因?yàn)閚=2時(shí),明洞洞頂上方填土荷載分布較少,洞頂土壓力最小。綜上,土工格柵層數(shù)對(duì)明洞減載效果存在最佳值,土工格柵鋪設(shè)層數(shù)應(yīng)根據(jù)具體實(shí)際情況來確定。

    圖13明洞洞頂平均豎向土壓力和柱土應(yīng)力比與土工格柵層數(shù)的關(guān)系曲線

    Fig. 13 Relationship between average vertical earth pressure on top of open-cut tunnel and pillar-soil stress ratio and number of geogrid

    圖14土工格柵最大豎向變形和孔隙率與土工格柵層數(shù)的關(guān)系曲線

    Fig. 14 Relationship between maximum vertical deformation of geogrid and porosity and number of geogrid

    4 結(jié)論與展望

    1)僅在明洞頂鋪設(shè)土工格柵無法起到減載作用,反而會(huì)增大洞頂受力;明洞兩側(cè)設(shè)置混凝土柱時(shí),格柵向下產(chǎn)生一定的變形,拉膜效應(yīng)凸顯,洞頂土壓力減??;在格柵底部設(shè)置變形層時(shí),內(nèi)外土柱產(chǎn)生較大的不均勻沉降,格柵的變形更加明顯,拉膜效應(yīng)顯著。

    2)土工格柵發(fā)揮的作用依賴于內(nèi)外土柱的不均勻沉降,內(nèi)外土柱沉降差越大,土拱效應(yīng)越明顯,格柵的豎向變形越大,格柵的抗拉強(qiáng)度越能得到充分發(fā)揮,拉膜效應(yīng)越強(qiáng),減載效果越好。

    3)土工格柵的剛度及鋪設(shè)層數(shù)的選擇應(yīng)根據(jù)實(shí)際填土高度和填土性質(zhì)來確定。

    本文雖然在運(yùn)用顆粒流分析高填黃土明洞加筋減載方面取得了一定的進(jìn)展,但研究是在假設(shè)地基為剛性地基的基礎(chǔ)上進(jìn)行的,下一步會(huì)在針對(duì)柔性地基條件下高填黃土明洞土壓力的變化規(guī)律進(jìn)行更深入的研究。

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