高含硫氣井完井管柱多漏點(diǎn)泄漏規(guī)律與控制

羅偉 何宏俊 唐鋒 楊繼現(xiàn) 劉振濤 孫濤

1.南充職業(yè)技術(shù)學(xué)院；2.中國石化西南油氣分公司石油工程技術(shù)研究院；3.中國石油華北油田分公司工程技術(shù)研究院；4.中國石油渤海鉆探工程有限公司井下作業(yè)分公司

隨著國內(nèi)高含硫天然氣資源的不斷發(fā)現(xiàn)，大規(guī)模開發(fā)利用高含硫天然氣資源是我國能源領(lǐng)域目前面臨的重要課題，而大量高含硫氣田在開發(fā)過程中，由于惡劣的井下腐蝕環(huán)境以及復(fù)雜的井況工況，使得完井管柱泄漏(包括油管絲扣/本體泄漏、安全閥泄漏和封隔器泄漏等)常見于其生產(chǎn)過程中，塔里木油田、普光氣田、龍崗氣田以及元壩氣田均存在此類現(xiàn)象，完井管柱泄漏將直接導(dǎo)致油套環(huán)空出現(xiàn)持續(xù)環(huán)空壓力，嚴(yán)重威脅該類氣井的井筒完整性和安全生產(chǎn)［1-3］。同時根據(jù)大量現(xiàn)場漏點(diǎn)檢測資料以及生產(chǎn)情況反映，完井管柱泄漏往往不是以單漏點(diǎn)的形式存在，通常是同時存在多個漏點(diǎn)［4-8］。對于多漏點(diǎn)情形，其環(huán)空壓力上升規(guī)律并不是由某一個漏點(diǎn)單獨(dú)決定，而是由所有漏點(diǎn)共同控制，相對于單漏點(diǎn)情形，多漏點(diǎn)泄漏還存在一個顯著的特征，就是在引起環(huán)空壓力上升的同時，油套環(huán)空液面也在不斷降低，這一點(diǎn)已經(jīng)在多口高含硫氣井中得到了證實(shí)。一旦環(huán)空液面下降，油套環(huán)空上部抗硫套管將處于無環(huán)空保護(hù)液狀態(tài)，將面臨在含H2S、CO2及水汽的復(fù)雜氣相中的嚴(yán)重腐蝕，威脅生產(chǎn)［9-12］。因此開展完井管柱多漏點(diǎn)泄漏規(guī)律分析并提出合理的控制措施對于保障高含硫氣井的安全生產(chǎn)具有重要意義。筆者首先對完井管柱多漏點(diǎn)泄漏模式及每種泄漏模式對應(yīng)的泄漏規(guī)律進(jìn)行了分析，然后結(jié)合高含硫氣井的實(shí)際情況提出了相應(yīng)的控制措施，最后將研究成果進(jìn)行了現(xiàn)場應(yīng)用，效果良好，為高含硫氣井環(huán)空帶壓管理與井筒風(fēng)險控制提供了一定參考依據(jù)［13-14］。

1 多漏點(diǎn)泄漏規(guī)律分析

對于高含硫氣井，普遍采用帶永久式封隔器的一次性完井管柱，管柱上的風(fēng)險泄漏點(diǎn)包括油管頭、油管絲扣、油管本體穿孔、井下安全閥、循環(huán)滑套和永久式封隔器等。對于所有風(fēng)險泄漏點(diǎn)的泄漏形式可以分為3種：第1種為本體泄漏，泄漏點(diǎn)相對較大，既泄氣又漏液；第2種為絲扣泄漏，泄漏點(diǎn)相對較小，過氣不過液；第3種為封隔器泄漏。根據(jù)泄漏點(diǎn)組合的可能性，將完井管柱多漏點(diǎn)泄漏模式分為3種情形。

1.1 上漏點(diǎn)+下漏點(diǎn)絲扣泄漏

這種多漏點(diǎn)情形對應(yīng)的泄漏過程如圖1所示：剛開始泄漏時兩漏點(diǎn)處的油管流壓pt都大于環(huán)空靜壓pa，兩漏點(diǎn)同時向環(huán)空泄氣，隨著泄漏氣體的進(jìn)入，環(huán)空壓力逐漸上升，漏點(diǎn)處兩邊的壓差越來越小。當(dāng)環(huán)空壓力pa上升到下漏點(diǎn)對應(yīng)的環(huán)空壓力穩(wěn)定值p1時，下漏點(diǎn)處油管與環(huán)空兩端的壓力平衡(pt2=pa2)，停止泄氣，而上漏點(diǎn)處的油管流壓還是大于環(huán)空靜壓(pt1＞pa1)，環(huán)空壓力的持續(xù)上升就僅靠上漏點(diǎn)的氣體泄漏來維持。當(dāng)環(huán)空壓力上升到上漏點(diǎn)對應(yīng)的環(huán)空壓力穩(wěn)定值p2時(p2＞p1)，上漏點(diǎn)處的油管流壓等于環(huán)空靜壓(pt1=pa1)，整個氣體泄漏過程結(jié)束，環(huán)空壓力達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。當(dāng)環(huán)空壓力在p1和p2之間時，下漏點(diǎn)處的環(huán)空靜壓雖然大于油管流壓(pt2＜pa2)，但是由于下漏點(diǎn)為絲扣泄漏，過氣不過液，所以不會出現(xiàn)環(huán)空保護(hù)液泄漏的情形。

圖1 上漏點(diǎn)+下漏點(diǎn)絲扣泄漏模式對應(yīng)的泄漏過程Fig.1 The leak process corresponding to the leak model of upper leak point +thread leak at the lower leak point

由多漏點(diǎn)泄漏過程可以看出，在環(huán)空壓力上升到p1之前，環(huán)空壓力的上升速度由上下漏點(diǎn)共同控制，當(dāng)環(huán)空壓力大于p1之后，環(huán)空壓力的上升速度就單獨(dú)由上漏點(diǎn)控制，而最終穩(wěn)定壓力p2的大小也由上漏點(diǎn)控制，所以對于這種多漏點(diǎn)情形，下漏點(diǎn)只起一個加速泄漏的作用，環(huán)空壓力的上升主要由上漏點(diǎn)控制，該模式對應(yīng)的環(huán)空壓力上升規(guī)律如圖2所示。

圖2 上漏點(diǎn)+下漏點(diǎn)絲扣泄漏模式對應(yīng)的環(huán)空壓力上升規(guī)律Fig.2 The annulus pressure increasing law corresponding to the leak model of upper leak point +thread leak at the lower leak point

對于這種多漏點(diǎn)情形，通過擬合現(xiàn)場壓恢實(shí)測曲線，反演解釋出的泄漏點(diǎn)深度為上漏點(diǎn)深度，反演解釋出的泄漏點(diǎn)大小為上下漏點(diǎn)的一個綜合反映。

1.2 上漏點(diǎn)+下漏點(diǎn)本體泄漏

這種多漏點(diǎn)情形類似于第1種，只是下漏點(diǎn)為油管或循環(huán)滑套本體泄漏，過氣也過液。對應(yīng)的泄漏過程如圖3所示：剛開始泄漏時兩漏點(diǎn)處的油管流壓pt都大于環(huán)空靜壓pa，兩漏點(diǎn)同時向環(huán)空泄氣，環(huán)空壓力逐漸上升。當(dāng)環(huán)空壓力上升到下漏點(diǎn)對應(yīng)的環(huán)空壓力穩(wěn)定值p1時，下漏點(diǎn)兩端處于壓力平衡(pt2=pa2)，停止泄氣，而上漏點(diǎn)繼續(xù)泄氣。當(dāng)環(huán)空壓力繼續(xù)上升，下漏點(diǎn)處環(huán)空靜壓大于油管流壓(pt2＜pa2)，由于下漏點(diǎn)為本體泄漏，過氣也過液，環(huán)空保護(hù)液就會通過下漏點(diǎn)泄漏出去，導(dǎo)致環(huán)空液面下降，此時上漏點(diǎn)還在繼續(xù)泄氣，這種狀態(tài)被定義為“環(huán)空上泄氣下漏液同存”狀態(tài)。當(dāng)環(huán)空壓力上升到某個值p2和環(huán)空液面下降到某個高度Ls時，上下漏點(diǎn)兩端達(dá)到壓力平衡，停止泄氣漏液，環(huán)空壓力和環(huán)空液面達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。

對于這種多漏點(diǎn)情形，整個泄漏過程中，環(huán)空壓力的上升速度和環(huán)空液面的下降速度由上下漏點(diǎn)共同控制，無論哪個漏點(diǎn)變大，環(huán)空壓力的上升速度和環(huán)空液面的下降速度都會加快。最終穩(wěn)定壓力p2的大小由上漏點(diǎn)控制，最終環(huán)空液面穩(wěn)定高度Ls的大小由下漏點(diǎn)控制，該模式對應(yīng)的環(huán)空壓力上升規(guī)律和環(huán)空液面下降規(guī)律如圖4和圖5所示。

圖3 上漏點(diǎn)+下漏點(diǎn)本體泄漏模式對應(yīng)的泄漏過程Fig.3 The leak process corresponding to the leak model of upper leak point +body leak at the lower leak point

圖4 上漏點(diǎn)+下漏點(diǎn)本體泄漏模式對應(yīng)的環(huán)空壓力上升規(guī)律Fig.4 The annulus pressure increasing law corresponding to the leak model of upper leak point +body leak at the lower leak point

圖5 上漏點(diǎn)+下漏點(diǎn)本體泄漏模式對應(yīng)的環(huán)空液面下降規(guī)律Fig.5 The annulus liquid level dropping law corresponding to the leak model of upper leak point +body leak at the lower leak point

對于這種多漏點(diǎn)情形，通過擬合現(xiàn)場壓恢實(shí)測曲線，可以首先反演解釋出上漏點(diǎn)深度，然后結(jié)合環(huán)空液面監(jiān)測數(shù)據(jù)，可以反演解釋出下漏點(diǎn)深度，而反演解釋出的泄漏點(diǎn)大小為上下漏點(diǎn)的一個綜合反映。

1.3 上漏點(diǎn)+封隔器泄漏

這種多漏點(diǎn)情形為完井管柱上先存在一個漏點(diǎn)，而封隔器膠皮由于疲勞損傷和長期腐蝕環(huán)境服役材料性能退化，一旦環(huán)空壓力上升到一極限值，封隔器處承壓達(dá)到對應(yīng)的突破壓力，封隔器膠皮就會瞬時失效，環(huán)空保護(hù)液就會出現(xiàn)大漏。具體的泄漏過程如圖6所示：上漏點(diǎn)先泄氣，環(huán)空壓力逐漸上升，當(dāng)環(huán)空壓力上升到某個值p1時，封隔器處承壓達(dá)到對應(yīng)的突破壓力pb，膠皮瞬時失效，此時環(huán)空保護(hù)液經(jīng)封隔器發(fā)生大漏，環(huán)空液面迅速降低至L1，由于上漏點(diǎn)泄漏氣體補(bǔ)充不及，環(huán)空壓力將出現(xiàn)一個突降達(dá)到p2，此時封隔器處承壓又將低于對應(yīng)的突破壓力pb，環(huán)空保護(hù)液停止泄漏。上漏點(diǎn)繼續(xù)泄氣，當(dāng)環(huán)空壓力上升到某個值p3(p3＞p1)時，封隔器處承壓又達(dá)到突破壓力pb，重復(fù)上一個泄漏過程，如此反復(fù)，直到環(huán)空壓力上升到某個值ps、環(huán)空液面下降到某個高度Ls時，上漏點(diǎn)處兩端達(dá)到壓力平衡(pt1=pa1)，停止泄氣，且封隔器處承壓也小于對應(yīng)的突破壓力pb，停止漏液，環(huán)空壓力和環(huán)空液面達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。

圖6 上漏點(diǎn)+封隔器泄漏模式對應(yīng)的泄漏過程Fig.6 The leak process corresponding to the leak model of upper leak point +packer leak

對于這種多漏點(diǎn)情形，在泄漏過程中，環(huán)空壓力將出現(xiàn)上升→突降→上升→突降，如此重復(fù)達(dá)到穩(wěn)定這一規(guī)律，而環(huán)空液面也會出現(xiàn)穩(wěn)定→突降→穩(wěn)定→突降，如此重復(fù)最終穩(wěn)定這一規(guī)律。最終穩(wěn)定壓力ps的大小由上漏點(diǎn)控制，最終環(huán)空液面高度Ls的大小由封隔器對應(yīng)突破壓力控制，該模式對應(yīng)的環(huán)空壓力上升規(guī)律和環(huán)空液面下降規(guī)律如圖7和圖8所示。

圖7 上漏點(diǎn)+封隔器泄漏模式對應(yīng)的環(huán)空壓力上升規(guī)律Fig.7 The annulus pressure increasing law corresponding to the leak model of upper leak point +packer leak

圖8 上漏點(diǎn)+封隔器泄漏模式對應(yīng)的環(huán)空液面下降規(guī)律Fig.8 The annulus liquid level dropping law corresponding to the leak model of upper leak point +packer leak

對于這種多漏點(diǎn)情形，通過擬合現(xiàn)場壓恢實(shí)測曲線，可以首先反演解釋上漏點(diǎn)深度，然后結(jié)合環(huán)空液面監(jiān)測數(shù)據(jù)，可以反演解釋出封隔器對應(yīng)的突破壓力。

需要特別說明的是，這里僅以雙漏點(diǎn)為例進(jìn)行完井管柱多漏點(diǎn)泄漏規(guī)律分析主要是由于：(1)高含硫氣井完井管柱下入時，都會進(jìn)行氣密封檢測，完井管柱出現(xiàn)過多漏點(diǎn)的可能性不大；(2)如果漏點(diǎn)過多，距離相近的漏點(diǎn)可以當(dāng)成一個漏點(diǎn)來處理。同時對于高含硫氣井，技套環(huán)空水泥漿都是返至井口的，并且部分油層套管采用的是回接方式，套管磨損較少，地層氣體想要穿過水泥環(huán)和套管破損點(diǎn)進(jìn)入油套環(huán)空的可能性不大，因此本文在設(shè)定多漏點(diǎn)泄漏時并沒有考慮套管泄漏點(diǎn)。

2 多漏點(diǎn)泄漏控制措施

多漏點(diǎn)泄漏最直接的控制措施是采用壓差激活封竄劑將井下漏點(diǎn)修復(fù)，但其實(shí)施過程需開展壓井、開循環(huán)滑套、循環(huán)頂替出環(huán)空保護(hù)液、泵注封竄劑至漏點(diǎn)位置等施工流程，而且還需找到井下漏點(diǎn)的精準(zhǔn)位置，對于高含硫氣井，采用這種堵漏技術(shù)成本高、風(fēng)險大、容易產(chǎn)生次生事故，故難以實(shí)施［15-18］。因此，根據(jù)高含硫氣井的特殊情況，同時結(jié)合前面分析的多漏點(diǎn)泄漏規(guī)律，創(chuàng)新性提出3種操作簡單、現(xiàn)場易實(shí)施、成本較低的控制措施。

2.1 井下節(jié)流技術(shù)

以第2種和第3種多漏點(diǎn)情形來說明井下節(jié)流技術(shù)對多漏點(diǎn)泄漏的控制作用。在上下漏點(diǎn)之間或上漏點(diǎn)與封隔器之間安裝1個井下節(jié)流器，如圖9所示，可以看出，當(dāng)安裝井下節(jié)流器后，上漏點(diǎn)處的油管流壓迅速降低，由于油套竄通，環(huán)空壓力也迅速降低，由于井下節(jié)流器在下漏點(diǎn)/封隔器之上，下漏點(diǎn)/封隔器處的油管流壓一直保持不變，通過泄壓/加注環(huán)空液面就會逐漸抬升，因此對于多漏點(diǎn)泄漏，井下節(jié)流技術(shù)不僅可以使環(huán)空壓力下降，而且還可以使環(huán)空液面高度提升。同時井下節(jié)流技術(shù)對于高含硫氣井還可以起到抑制水合物生成和降低井口壓力的作用。目前井下節(jié)流器主要有活動式和固定式2種類型，活動式井下節(jié)流器可根據(jù)需要下入井筒任意位置，坐封位置可調(diào)，投放打撈作業(yè)方便可靠，因此特別適用。

圖9 多漏點(diǎn)泄漏模式安裝井下節(jié)流器示意圖Fig.9 Installation sketch of downhole choke in the model of multiple-point leak

2.2 碳酸鈣堵漏技術(shù)

將碳酸鈣顆粒加入環(huán)空保護(hù)液中通過加注進(jìn)入環(huán)空，碳酸鈣顆粒自由沉降到達(dá)封隔器處產(chǎn)生堆積，起到提高封隔器承壓能力的目的。對攜帶碳酸鈣顆粒的環(huán)空保護(hù)液有2點(diǎn)要求，既要保證碳酸鈣顆粒在輸送過程中不沉降，又要使其能在一定時間內(nèi)進(jìn)行沉積堆積。通過實(shí)驗評價，黃原膠環(huán)空保護(hù)液體系能達(dá)到以上要求，將100目碳酸鈣顆粒(10%)加入黃原膠環(huán)空保護(hù)液體系中，觀察碳酸鈣顆粒在該體系中隨時間的沉降變化，實(shí)驗結(jié)果如圖10所示，16 h內(nèi)碳酸鈣顆粒不會發(fā)生沉降，輸送時間充足，16～32 h內(nèi)碳酸鈣顆粒發(fā)生沉降，32 h時碳酸鈣顆?；境练e到試管底部。具體的環(huán)空保護(hù)液配方為：清水+2.5%緩蝕劑+0.25%除氧劑+0.05%氫氧化鈉+0.25%殺菌劑+0.5%除硫劑+0.4%～1%黃原膠+10% 100目碳酸鈣顆粒。

2.3 高黏低密度環(huán)空保護(hù)液技術(shù)

高含硫氣井投產(chǎn)時，由于壓井需求，初始環(huán)空保護(hù)液密度往往大于1.0 g/cm3。對于多漏點(diǎn)泄漏，下漏點(diǎn)和封隔器處壓力平衡時能承受的環(huán)空壓力和靜液柱壓力總和是一定的，通過加注低密度環(huán)空保護(hù)液(1.0 g/cm3)可以在環(huán)空壓力相同的情況下建立更高的環(huán)空液面高度。增加環(huán)空保護(hù)液的黏度，在發(fā)生多漏點(diǎn)泄漏時，可以使環(huán)空保護(hù)液泄漏速度更慢，環(huán)空壓力的上漲速度也會相應(yīng)降低。

圖10 黃原膠環(huán)空保護(hù)液體系中碳酸鈣顆粒的沉降變化Fig.10 Settlement change of calcium carbonate particles in xanthan annulus protection liquid system

3 現(xiàn)場應(yīng)用分析

以某高含硫氣田X井為例，該井完井管柱上油管有 6種規(guī)格：?88.9 mm×9.52 mm BG2830-125 BGT1+?88.9 mm×9.52 mm TP125-TDJ028 TPG2+?88.9mm×9.52 mm TP125-TDJG3 TPG2+?89 mm×6.45 mm BG2830-125 BGT1+ ?88.9 mm×6.45 mm BG 2532-125 BGT1+?88.9 mm×6.45 mm BG2250-125 BGT1，變扣較多。井下工具包括：井下安全閥+循環(huán)滑套+永久式封隔器+球座(見圖11)。

圖11 某高含硫氣田X井的完井管柱示意圖Fig.11 Schematic completion string of Well X in one certain high-sulfur gas field

該井從投產(chǎn)至今的生產(chǎn)曲線如圖12所示，根據(jù)生產(chǎn)曲線反映出的規(guī)律并結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際所采取的措施作業(yè)將該井從投產(chǎn)至今分為了4個階段。第1個階段為開始生產(chǎn)至2015年5月9日，該階段環(huán)空壓力由8.57 MPa上升到37.72 MPa，環(huán)空液面高度由井口下降到3 900 m左右(5月7日通過液面測試儀對該井進(jìn)行了8次液面監(jiān)測，測得平均液面高度為3 917 m)，同時在環(huán)空壓力上升過程中，出現(xiàn)了幾次明顯的突降→上升→突降→上升過程，通過這一特征可以明確判斷封隔器在這個階段發(fā)生了幾次突破，出現(xiàn)了液體大漏，從液面監(jiān)測結(jié)果也可以反映。同時環(huán)空壓力也在持續(xù)上漲，環(huán)空氣樣成分與產(chǎn)出氣樣成分基本一致(表1)，根據(jù)與前面多漏點(diǎn)泄漏模式比對，初步判斷完井管柱上部也存在一個漏點(diǎn)，屬于典型的上漏點(diǎn)+封隔器泄漏模式?，F(xiàn)場采用井溫測井技術(shù)進(jìn)行證實(shí)，結(jié)果顯示在上提下放過程中井筒2 690 m左右有一個明顯的溫度突變，說明此處存在漏點(diǎn)的可能性很大。結(jié)合該井投產(chǎn)時下入的油管組合，2 690 m處為?88.9 mm×9.52 mm TPG2和?88.9 mm×6.45 mm BGT1油管連接的變扣接頭處，泄漏風(fēng)險較大，因此綜合判斷完井管柱上部也存在一個漏點(diǎn)，且位于2 690 m左右。

圖12 X井投產(chǎn)以來的生產(chǎn)曲線Fig.12 Production curve of Well X since commissioning

表1 X井套管氣與產(chǎn)出氣成分對比Table 1 Compositional comparison between casing gas and produced gas of Well X

第 2階段為 2015年 5月 10日—12月 21日，該階段出現(xiàn)了油壓快速降低，明顯快于整個區(qū)塊的平均油壓衰減速度，而且在產(chǎn)量降低時油壓沒升反而降了，從這兩點(diǎn)可以明確判斷井筒內(nèi)正在逐漸形成堵塞(此階段產(chǎn)水量基本不變)，形成堵塞相當(dāng)于設(shè)置了井下節(jié)流點(diǎn)，使上漏點(diǎn)處的油管流壓越來越低，所以通過泄壓，恢復(fù)的環(huán)空壓力越來越小。同時為了加快建立更高的環(huán)空液面，現(xiàn)場還采用了碳酸鈣堵漏技術(shù)和高黏低密度環(huán)空保護(hù)液技術(shù)，堆積的碳酸鈣封隔層使封隔器的承壓能力得到提高，通過泄壓加注，環(huán)空液面得到了大大抬升，2015年12月23日測得的平均液面高度為2 100 m左右。所以從這個階段可以看出，3種多漏點(diǎn)泄漏控制措施起到了積極的作用，使環(huán)空由高環(huán)空壓力低環(huán)空液面狀態(tài)轉(zhuǎn)變成了低環(huán)空壓力高環(huán)空液面狀態(tài)，風(fēng)險降低。

第3階段為2015年12月22日—2017年8月31日，這個階段開始時井筒內(nèi)的堵塞已經(jīng)形成并達(dá)到了穩(wěn)定狀態(tài)，油壓穩(wěn)定在20 MPa左右，環(huán)空壓力穩(wěn)定在10 MPa左右，環(huán)空液面穩(wěn)定在2 100 m左右，說明油套之間建立了動態(tài)平衡。

第4階段為2017年9月1日至今，在9月1日，該井進(jìn)行了井筒解堵作業(yè)，解堵后油壓上升到33 MPa，環(huán)空壓力也隨之上升到20 MPa，環(huán)空液面也下降到了2 500 m左右，從這點(diǎn)也反過來說明了井筒堵塞也就是設(shè)置井下節(jié)流點(diǎn)對于控制多漏點(diǎn)泄漏的作用，但當(dāng)時為了進(jìn)一步釋放產(chǎn)能，并且經(jīng)過兩年多生產(chǎn)地層壓力大大衰減，解堵后環(huán)空不可能恢復(fù)到第1階段的危險狀態(tài)，故現(xiàn)場開展了井筒解堵作業(yè)。

通過對該井整個生產(chǎn)過程的梳理和分析，驗證了多漏點(diǎn)泄漏規(guī)律分析結(jié)果的合理性以及提出的多漏點(diǎn)泄漏控制措施的有效性。

4 結(jié)論

(1)高含硫氣井井下完井管柱泄漏往往不是以單漏點(diǎn)的形式存在，而是同時存在多個漏點(diǎn)，根據(jù)泄漏點(diǎn)組合的可能性，將多漏點(diǎn)泄漏模式分為了3種類型：①上漏點(diǎn)+下漏點(diǎn)絲扣泄漏模式；②上漏點(diǎn)+下漏點(diǎn)本體泄漏模式；③上漏點(diǎn)+封隔器泄漏模式。

(2)當(dāng)下漏點(diǎn)為過氣不過液的絲扣泄漏時，其對于多漏點(diǎn)泄漏只起一個加速泄漏的作用；當(dāng)下漏點(diǎn)為過氣也過液的本體泄漏時，泄漏過程中會出現(xiàn)“環(huán)空上泄氣下漏液同存”狀態(tài)；當(dāng)下漏點(diǎn)為封隔器泄漏時，環(huán)空壓力上升過程中會多次出現(xiàn)明顯的上升→突降模式，環(huán)空液面也會呈現(xiàn)階梯式下降。

(3)針對完井管柱多漏點(diǎn)泄漏，提出3種控制措施：井下節(jié)流技術(shù)、碳酸鈣堵漏技術(shù)和高黏低密度環(huán)空保護(hù)液技術(shù)，現(xiàn)場應(yīng)用效果良好，可在類似高含硫氣田推廣應(yīng)用。