TORA系統(tǒng)基于自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器的解耦滑?？刂?/h1>
2019-09-25 09:43:36王益博偉2
計算機測量與控制 2019年9期
于 濤,王益博,趙 偉2,楊 昆
(1.遼寧工業(yè)大學 機械工程與自動化學院，遼寧 錦州 121001；2.北京印刷學院 信息工程學院，北京 102600)
0 引言
具有旋轉(zhuǎn)激勵的平移振蕩器(Translational Oscillators with Rotating Actuator，TORA)是一種典型的欠驅(qū)動系統(tǒng)，該系統(tǒng)由非驅(qū)動的移動小車和直接驅(qū)動的旋轉(zhuǎn)小球構(gòu)成。TORA系統(tǒng)最初作為簡化模型用于研究雙自旋航天器的共振問題， 目前作為非線性基準系統(tǒng)用于驗證欠驅(qū)動系統(tǒng)非線性控制設(shè)計的有效性[1-3]。TORA系統(tǒng)的欠驅(qū)動特性使得實現(xiàn)其有效控制具有一定的挑戰(zhàn)性，因而其控制問題日益受到控制領(lǐng)域研究人員的關(guān)注。
目前，國內(nèi)外研究人員已經(jīng)對欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的控制問題開展了很多研究工作。文獻[4]基于耗散理論設(shè)計了一種增強耦合型控制器，實現(xiàn)了欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的有效鎮(zhèn)定控制。文獻[5]提出了一種非線性連續(xù)控制方法，可實現(xiàn)TORA系統(tǒng)的全局鎮(zhèn)定控制。文獻[6]針對TORA系統(tǒng)設(shè)計了一種基于遞推反步法的非線性控制器，該控制器具有很好的鎮(zhèn)定控制性能。文獻[7]提出了一種基于自適應神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的輸出反饋控制方法，可實現(xiàn)欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的快速鎮(zhèn)定控制。此外，滑?？刂芠8]、自適應控制[9]和約束控制[10]在欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的穩(wěn)定控制中也有一定的應用，并且已經(jīng)取得了很好的控制效果。
針對欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)，本文提出一種基于自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器的解耦滑模控制方法。所提出的控制方法不需要獲得系統(tǒng)不確定性上界的先驗知識，對于系統(tǒng)不確定性具有良好的適應性和魯棒性。首先定義TORA系統(tǒng)的兩級滑模面，然后基于第二級滑模面設(shè)計自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器。為抑制控制器的高頻抖動并提高系統(tǒng)狀態(tài)的趨近速度，設(shè)計了一種新型的雙冪次趨近律。最后基于所設(shè)計的自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器和第二級滑模面，利用新型的雙冪次趨近律推導解耦滑?？刂坡?。
1 TORA系統(tǒng)的動力學模型
欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)如圖1所示，該系統(tǒng)由通過剛度系數(shù)為k的彈簧與固定墻面相連的移動小車和通過長度為r的無質(zhì)量剛性連桿懸掛于移動小車內(nèi)的旋轉(zhuǎn)小球構(gòu)成。質(zhì)量為M的移動小車在垂直平面內(nèi)橫向移動，移動小車的水平位移為x。質(zhì)量為m的旋轉(zhuǎn)小球在驅(qū)動力矩τ的作用下在垂直平面內(nèi)轉(zhuǎn)動，旋轉(zhuǎn)小球相對球心軸的轉(zhuǎn)動慣量為I，旋轉(zhuǎn)小球相對重力方向的轉(zhuǎn)動角度為θ。
圖1 欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)
根據(jù)歐拉-拉格朗日動力學方程，TORA系統(tǒng)的動力學模型可以表示為:
(1)
式中,τf(t) =[τf 1(t)τf 2(t)]T為未知有界的包含外部擾動和建模誤差的系統(tǒng)不確定項，各向量和各矩陣的表達式分別為:
式中,g為重力加速度。
由式(1)可見，TORA系統(tǒng)是一個具有2個位形變量和1個驅(qū)動輸入的欠驅(qū)動系統(tǒng)。
將欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的動力學模型式(1)表示為如下形式:
(2)
式中,
[g1(θ)g2(θ)]T=M-1(q)E
[f1(t)f2(t)]T=M-1(q)τf(t)
注1：由系統(tǒng)不確定項τf(t)的有界性和慣性矩陣M(q)的正定性及其各元素的有界性，可以驗證不確定性f1(t)和f2(t)也是有界的，即有如下關(guān)系成立:
|f1(t)|≤κ1|f2(t)|≤κ2
(3)
式中,κ1和κ2為未知的正常數(shù)。
2 基于干擾補償器的解耦滑?？刂?/h2>2.1 系統(tǒng)各級滑模面設(shè)計
(4)
式中,c1為正常數(shù)。
(5)
式中,c2為正常數(shù)。
由于整個系統(tǒng)只有1個驅(qū)動輸入，為同時保證移動小車子系統(tǒng)的第一級滑模面s1(t)和旋轉(zhuǎn)小球子系統(tǒng)的第一級滑模面s2(t)的收斂性，利用移動小車子系統(tǒng)的第一級滑模面s1(t)設(shè)計一個雙曲正切函數(shù)型中間變量z(t)為:
(6)
式中,λ1和λ2為正常數(shù)。
將中間變量z(t)并入旋轉(zhuǎn)小球子系統(tǒng)的第一級滑模面s2(t)中，設(shè)計TORA系統(tǒng)的第二級滑模面S(t)為:
(7)
2.2 自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器設(shè)計
(8)
式中，雙曲正割函數(shù)sech(λ2s1)的表達式如下所示：
對式(7)求導，由式(2)和式(8)可以得到：
(9)
由式(2)、式(4)和式(9)，進一步可得:
(10)
式中,
F(t)=f2(t)-c2β(s1)f1(t)
注2：由式(8)可見0<β(s1)≤λ1λ2，因此β(s1)有界。進而由式(3)可知，系統(tǒng)不確定性F(t)也是有界的。不妨設(shè)系統(tǒng)不確定性F(t)的上界為未知的正常數(shù)K，即|F(t)|≤K。
由于欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)中存在著不確定性，為降低不確定性對系統(tǒng)性能的不良影響并提高系統(tǒng)的控制精度，設(shè)計自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器逼近系統(tǒng)不確定性F(t)。自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器的具體形式為：
(11)
u(t)=εσ+ρ(t)sign(σ)
(12)
式中,ε為正常數(shù)；切換增益ρ(t)的自適應律為:
(13)
式中,η和ρ(0)為正常數(shù)。
證明：定義備選Lyapunov函數(shù)V1(t)為:
(14)
由式(10)和式(11)，可以得到:
(15)
對式(14)求導，并由式(13)和式(15)可得:
σ·(F-u)+|σ|(ρ-K)
(16)
注意到|F(t)|≤K，由式(12)進一步可得:
(17)
u(t)=εσ+ρ(t)tanh(λ3σ)
(18)
式中,λ3為正常數(shù)；雙曲正切函數(shù)tanh(λ3σ)的定義如式(6)所示。
2.2 基于新型雙冪次趨近律的解耦滑?？刂破髟O(shè)計
為保證系統(tǒng)狀態(tài)的快速趨近并抑制控制器的高頻抖動，本文在文獻[11]設(shè)計的雙冪次趨近律基礎(chǔ)上提出一種新型的雙冪次趨近律，然后在此基礎(chǔ)上設(shè)計基于自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器的解耦滑?？刂坡?。
本文設(shè)計的新型雙冪次趨近律為:
k3tanh(λ4S)
(19)
式中,k1，k2，k3和λ4為正常數(shù)；γ為小于1的正常數(shù)。在趨近律式(19)中，當系統(tǒng)狀態(tài)遠離滑動模態(tài)(|S|>1)時，指數(shù)趨近項-k1|S|1+γsign(S)起主要的趨近作用；當系統(tǒng)狀態(tài)接近滑動模態(tài)(|S|<1)時，指數(shù)趨近項-k2|S|1-γsign(S)起主要的趨近作用；趨近項-k3tanh(λ4S)是等速趨近項-k3sign(S)的連續(xù)逼近，用以進一步加快系統(tǒng)狀態(tài)的趨近速度。
注4：可以看出，若不計參數(shù)ki對于趨近作用大小的影響，當系統(tǒng)狀態(tài)接近滑動模態(tài)(|S|<1)時，指數(shù)趨近項-k2|S|1-γsign(S)的趨近作用不及等速趨近項-k3sign(S)。趨近項-k3tanh(λ4S)作為等速趨近項-k3sign(S)的連續(xù)逼近，適當?shù)卦龃笃鋮?shù)λ4有利于加速系統(tǒng)狀態(tài)的趨近過程。
(20)
由式(19)和式(20)，可得解耦滑模控制律τ(t)為:
τ(t)=
(21)
證明：定義備選Lyapunov函數(shù)V2(t)為：
(22)
將解耦滑?？刂坡墒?21)代入式(10)，可以得到:
(23)
(24)
由式(24)，進一步可得:
(25)
如果k2|S|1-γ≥δ，則由式(25)可得:
(26)
由式(24)，又可以得到:
(27)
如果k1|S|1+γ≥δ，則由式(27)可得:
(28)
綜上可見，第二級滑模面S(t)能夠在有限時間內(nèi)收斂至零鄰域:
(29)
因此，在輔助滑模面σ(t)的收斂時刻前第二級滑模面S(t)是有界的。
定理3：對于式(2)所示的欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)，按式(4)、式(5)和式(7)分別設(shè)計各級滑模面，并按式(11)至式(13)設(shè)計自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器，如果采用式(21)所示的解耦滑?？刂坡?，那么第一級滑模面s1(t)和s2(t)漸近收斂于零。
對于分別按式(4)、式(5)和式(7)設(shè)計的各級滑模面，借助文獻[12]定理2的證明可以證得，采用式(21)所示的解耦滑?？刂坡?，能夠確保第一級滑模面s1(t)和s2(t)漸近收斂于零，即：
(30)
3 仿真實驗驗證
為驗證本文解耦滑模控制方法的有效性，利用Matlab數(shù)值仿真環(huán)境進行欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的鎮(zhèn)定控制實驗。數(shù)值仿真實驗中，欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的各參數(shù)分別取為[1]：M=1.3608 kg，m=0.096 kg，k=186.3 N/m，r=0.0592 m，I=2.175×10-4kg·m2。
3.1 基于精確模型信息的控制性能檢驗實驗
首先，檢驗本文解耦滑?？刂破鞯目刂菩阅?。為驗證本文解耦滑?？刂破骶哂休^好的控制性能，與傳統(tǒng)解耦滑?？刂破鬟M行對比分析。傳統(tǒng)解耦滑?？刂破鞯木唧w形式為:
(31)
在式(31)中，各參數(shù)的選取范圍、各變量和各滑模面的定義與本文解耦滑模控制器式(21)相同。
在基于精確模型信息的控制性能檢驗實驗中，設(shè)移動小車子系統(tǒng)和旋轉(zhuǎn)小球子系統(tǒng)的不確定性f1(t)=f2(t)=0。需要說明的是，此時本文解耦滑?？刂破魇?21)仍采用自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器對系統(tǒng)不確定性F(t)進行觀測。
在進行控制性能對比時，本文解耦滑?？刂破鞯母鲄?shù)分別取為：c1=8.8，c2=1.5，λ1=6.9，λ2=6.5，ε=2.4，η=0.6，ρ(0)=1.1，λ3=6.7，k1=4.4，k2=3.4，k3=4.9，γ=0.5，λ4=6.7。傳統(tǒng)解耦滑?？刂破鞯母鲄?shù)分別取為：c1=8.5，c2=1.1，λ1=7.1，λ2=6.2，k1=1.9，k2=5.3。
圖2和圖3分別給出了本文解耦滑?？刂破骱蛡鹘y(tǒng)解耦滑?？刂破鞯姆抡鎸嶒灲Y(jié)果。由圖2和圖3可以看出，兩種解耦滑?？刂破鞫寄苡行崿F(xiàn)欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的鎮(zhèn)定控制。進一步對比圖2和圖3可見，在本文解耦滑?？刂破鞯淖饔孟麻]環(huán)控制系統(tǒng)具有更好的動態(tài)過程，本文解耦滑模控制方法能夠更好地實現(xiàn)欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的快速鎮(zhèn)定控制。具體而言，在本文解耦滑?？刂破魇?21)的作用下閉環(huán)控制系統(tǒng)的鎮(zhèn)定時間為7.1 s，在傳統(tǒng)解耦滑?？刂破魇?31)的作用下閉環(huán)控制系統(tǒng)的鎮(zhèn)定時間為8.4 s。不僅如此，通過仿真對比還可以看出，本文解耦滑?？刂破鞯哪芎囊裁黠@低于傳統(tǒng)解耦滑?？刂破鳌?/p>
圖2 本文解耦滑?？刂破鞯姆抡鎸嶒灲Y(jié)果
圖3 傳統(tǒng)解耦滑模控制器的仿真實驗結(jié)果
3.2 魯棒性檢驗實驗
然后，檢驗本文解耦滑模控制器的魯棒性。為此，在欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的各標稱模型參數(shù)中人為地添加±10%的不確定性。需要說明的是，此時本文解耦滑模控制方法仍采用標稱模型參數(shù)設(shè)計解耦滑?？刂坡?。在魯棒性檢驗實驗中，本文解耦滑?？刂破鞯母鲄?shù)和欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的初始條件與基于精確模型信息的控制性能檢驗實驗相同。
圖4和圖5給出了本文解耦滑模控制器的魯棒性檢驗結(jié)果。由圖4和圖5可以看出，閉環(huán)系統(tǒng)的控制性能沒有受到其內(nèi)部參數(shù)變化的影響，移動小車的水平位移x(t)和旋轉(zhuǎn)小球的轉(zhuǎn)動角度θ(t)仍能快速地收斂至零。魯棒性檢驗結(jié)果表明，本文解耦滑?？刂破鲗τ谙到y(tǒng)不確定性具有良好的魯棒性和適應性。
圖4 本文控制器的魯棒性檢驗結(jié)果(+10%參數(shù)不確定性)
圖5 本文控制器的魯棒性檢驗結(jié)果(-10%參數(shù)不確定性)
4 結(jié)論
本文對欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的鎮(zhèn)定問題進行了研究，提出了一種基于自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器的解耦滑?？刂品桨?。所提出的控制方案能夠有效實現(xiàn)欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的快速鎮(zhèn)定控制，并且對于系統(tǒng)的不確定性具有良好的魯棒性和適應性。所提出的控制方案包括設(shè)計一種自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器和一種新型雙冪次趨近律。所設(shè)計的自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器不需要預知系統(tǒng)不確定性的上界信息，能夠?qū)ο到y(tǒng)的不確定性進行準確估計。所提出的新型雙冪次趨近律不僅可以保證系統(tǒng)狀態(tài)的快速趨近，并且能夠保持解耦滑模控制的連續(xù)性。采用Lyapunov穩(wěn)定性理論證明了閉環(huán)控制系統(tǒng)的穩(wěn)定性，并且通過數(shù)值仿真實驗驗證了所提出的控制方案的有效性。
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0 引言
具有旋轉(zhuǎn)激勵的平移振蕩器(Translational Oscillators with Rotating Actuator，TORA)是一種典型的欠驅(qū)動系統(tǒng)，該系統(tǒng)由非驅(qū)動的移動小車和直接驅(qū)動的旋轉(zhuǎn)小球構(gòu)成。TORA系統(tǒng)最初作為簡化模型用于研究雙自旋航天器的共振問題， 目前作為非線性基準系統(tǒng)用于驗證欠驅(qū)動系統(tǒng)非線性控制設(shè)計的有效性[1-3]。TORA系統(tǒng)的欠驅(qū)動特性使得實現(xiàn)其有效控制具有一定的挑戰(zhàn)性，因而其控制問題日益受到控制領(lǐng)域研究人員的關(guān)注。
目前，國內(nèi)外研究人員已經(jīng)對欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的控制問題開展了很多研究工作。文獻[4]基于耗散理論設(shè)計了一種增強耦合型控制器，實現(xiàn)了欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的有效鎮(zhèn)定控制。文獻[5]提出了一種非線性連續(xù)控制方法，可實現(xiàn)TORA系統(tǒng)的全局鎮(zhèn)定控制。文獻[6]針對TORA系統(tǒng)設(shè)計了一種基于遞推反步法的非線性控制器，該控制器具有很好的鎮(zhèn)定控制性能。文獻[7]提出了一種基于自適應神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的輸出反饋控制方法，可實現(xiàn)欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的快速鎮(zhèn)定控制。此外，滑?？刂芠8]、自適應控制[9]和約束控制[10]在欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的穩(wěn)定控制中也有一定的應用，并且已經(jīng)取得了很好的控制效果。
針對欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)，本文提出一種基于自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器的解耦滑模控制方法。所提出的控制方法不需要獲得系統(tǒng)不確定性上界的先驗知識，對于系統(tǒng)不確定性具有良好的適應性和魯棒性。首先定義TORA系統(tǒng)的兩級滑模面，然后基于第二級滑模面設(shè)計自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器。為抑制控制器的高頻抖動并提高系統(tǒng)狀態(tài)的趨近速度，設(shè)計了一種新型的雙冪次趨近律。最后基于所設(shè)計的自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器和第二級滑模面，利用新型的雙冪次趨近律推導解耦滑?？刂坡?。
1 TORA系統(tǒng)的動力學模型
欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)如圖1所示，該系統(tǒng)由通過剛度系數(shù)為k的彈簧與固定墻面相連的移動小車和通過長度為r的無質(zhì)量剛性連桿懸掛于移動小車內(nèi)的旋轉(zhuǎn)小球構(gòu)成。質(zhì)量為M的移動小車在垂直平面內(nèi)橫向移動，移動小車的水平位移為x。質(zhì)量為m的旋轉(zhuǎn)小球在驅(qū)動力矩τ的作用下在垂直平面內(nèi)轉(zhuǎn)動，旋轉(zhuǎn)小球相對球心軸的轉(zhuǎn)動慣量為I，旋轉(zhuǎn)小球相對重力方向的轉(zhuǎn)動角度為θ。
圖1 欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)
根據(jù)歐拉-拉格朗日動力學方程，TORA系統(tǒng)的動力學模型可以表示為:
(1)
式中,τf(t) =[τf 1(t)τf 2(t)]T為未知有界的包含外部擾動和建模誤差的系統(tǒng)不確定項，各向量和各矩陣的表達式分別為:
式中,g為重力加速度。
由式(1)可見，TORA系統(tǒng)是一個具有2個位形變量和1個驅(qū)動輸入的欠驅(qū)動系統(tǒng)。
將欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的動力學模型式(1)表示為如下形式:
(2)
式中,
[g1(θ)g2(θ)]T=M-1(q)E
[f1(t)f2(t)]T=M-1(q)τf(t)
注1：由系統(tǒng)不確定項τf(t)的有界性和慣性矩陣M(q)的正定性及其各元素的有界性，可以驗證不確定性f1(t)和f2(t)也是有界的，即有如下關(guān)系成立:
|f1(t)|≤κ1|f2(t)|≤κ2
(3)
式中,κ1和κ2為未知的正常數(shù)。
2 基于干擾補償器的解耦滑?？刂?/h2>2.1 系統(tǒng)各級滑模面設(shè)計
(4)
式中,c1為正常數(shù)。
(5)
式中,c2為正常數(shù)。
由于整個系統(tǒng)只有1個驅(qū)動輸入，為同時保證移動小車子系統(tǒng)的第一級滑模面s1(t)和旋轉(zhuǎn)小球子系統(tǒng)的第一級滑模面s2(t)的收斂性，利用移動小車子系統(tǒng)的第一級滑模面s1(t)設(shè)計一個雙曲正切函數(shù)型中間變量z(t)為:
(6)
式中,λ1和λ2為正常數(shù)。
將中間變量z(t)并入旋轉(zhuǎn)小球子系統(tǒng)的第一級滑模面s2(t)中，設(shè)計TORA系統(tǒng)的第二級滑模面S(t)為:
(7)
2.2 自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器設(shè)計
(8)
式中，雙曲正割函數(shù)sech(λ2s1)的表達式如下所示：
對式(7)求導，由式(2)和式(8)可以得到：
(9)
由式(2)、式(4)和式(9)，進一步可得:
(10)
式中,
F(t)=f2(t)-c2β(s1)f1(t)
注2：由式(8)可見0<β(s1)≤λ1λ2，因此β(s1)有界。進而由式(3)可知，系統(tǒng)不確定性F(t)也是有界的。不妨設(shè)系統(tǒng)不確定性F(t)的上界為未知的正常數(shù)K，即|F(t)|≤K。
由于欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)中存在著不確定性，為降低不確定性對系統(tǒng)性能的不良影響并提高系統(tǒng)的控制精度，設(shè)計自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器逼近系統(tǒng)不確定性F(t)。自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器的具體形式為：
(11)
u(t)=εσ+ρ(t)sign(σ)
(12)
式中,ε為正常數(shù)；切換增益ρ(t)的自適應律為:
(13)
式中,η和ρ(0)為正常數(shù)。
證明：定義備選Lyapunov函數(shù)V1(t)為:
(14)
由式(10)和式(11)，可以得到:
(15)
對式(14)求導，并由式(13)和式(15)可得:
σ·(F-u)+|σ|(ρ-K)
(16)
注意到|F(t)|≤K，由式(12)進一步可得:
(17)
u(t)=εσ+ρ(t)tanh(λ3σ)
(18)
式中,λ3為正常數(shù)；雙曲正切函數(shù)tanh(λ3σ)的定義如式(6)所示。
2.2 基于新型雙冪次趨近律的解耦滑?？刂破髟O(shè)計
為保證系統(tǒng)狀態(tài)的快速趨近并抑制控制器的高頻抖動，本文在文獻[11]設(shè)計的雙冪次趨近律基礎(chǔ)上提出一種新型的雙冪次趨近律，然后在此基礎(chǔ)上設(shè)計基于自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器的解耦滑?？刂坡?。
本文設(shè)計的新型雙冪次趨近律為:
k3tanh(λ4S)
(19)
式中,k1，k2，k3和λ4為正常數(shù)；γ為小于1的正常數(shù)。在趨近律式(19)中，當系統(tǒng)狀態(tài)遠離滑動模態(tài)(|S|>1)時，指數(shù)趨近項-k1|S|1+γsign(S)起主要的趨近作用；當系統(tǒng)狀態(tài)接近滑動模態(tài)(|S|<1)時，指數(shù)趨近項-k2|S|1-γsign(S)起主要的趨近作用；趨近項-k3tanh(λ4S)是等速趨近項-k3sign(S)的連續(xù)逼近，用以進一步加快系統(tǒng)狀態(tài)的趨近速度。
注4：可以看出，若不計參數(shù)ki對于趨近作用大小的影響，當系統(tǒng)狀態(tài)接近滑動模態(tài)(|S|<1)時，指數(shù)趨近項-k2|S|1-γsign(S)的趨近作用不及等速趨近項-k3sign(S)。趨近項-k3tanh(λ4S)作為等速趨近項-k3sign(S)的連續(xù)逼近，適當?shù)卦龃笃鋮?shù)λ4有利于加速系統(tǒng)狀態(tài)的趨近過程。
(20)
由式(19)和式(20)，可得解耦滑模控制律τ(t)為:
τ(t)=
(21)
證明：定義備選Lyapunov函數(shù)V2(t)為：
(22)
將解耦滑?？刂坡墒?21)代入式(10)，可以得到:
(23)
(24)
由式(24)，進一步可得:
(25)
如果k2|S|1-γ≥δ，則由式(25)可得:
(26)
由式(24)，又可以得到:
(27)
如果k1|S|1+γ≥δ，則由式(27)可得:
(28)
綜上可見，第二級滑模面S(t)能夠在有限時間內(nèi)收斂至零鄰域:
(29)
因此，在輔助滑模面σ(t)的收斂時刻前第二級滑模面S(t)是有界的。
定理3：對于式(2)所示的欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)，按式(4)、式(5)和式(7)分別設(shè)計各級滑模面，并按式(11)至式(13)設(shè)計自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器，如果采用式(21)所示的解耦滑?？刂坡?，那么第一級滑模面s1(t)和s2(t)漸近收斂于零。
對于分別按式(4)、式(5)和式(7)設(shè)計的各級滑模面，借助文獻[12]定理2的證明可以證得，采用式(21)所示的解耦滑?？刂坡?，能夠確保第一級滑模面s1(t)和s2(t)漸近收斂于零，即：
(30)
3 仿真實驗驗證
為驗證本文解耦滑模控制方法的有效性，利用Matlab數(shù)值仿真環(huán)境進行欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的鎮(zhèn)定控制實驗。數(shù)值仿真實驗中，欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的各參數(shù)分別取為[1]：M=1.3608 kg，m=0.096 kg，k=186.3 N/m，r=0.0592 m，I=2.175×10-4kg·m2。
3.1 基于精確模型信息的控制性能檢驗實驗
首先，檢驗本文解耦滑?？刂破鞯目刂菩阅?。為驗證本文解耦滑?？刂破骶哂休^好的控制性能，與傳統(tǒng)解耦滑?？刂破鬟M行對比分析。傳統(tǒng)解耦滑?？刂破鞯木唧w形式為:
(31)
在式(31)中，各參數(shù)的選取范圍、各變量和各滑模面的定義與本文解耦滑模控制器式(21)相同。
在基于精確模型信息的控制性能檢驗實驗中，設(shè)移動小車子系統(tǒng)和旋轉(zhuǎn)小球子系統(tǒng)的不確定性f1(t)=f2(t)=0。需要說明的是，此時本文解耦滑?？刂破魇?21)仍采用自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器對系統(tǒng)不確定性F(t)進行觀測。
在進行控制性能對比時，本文解耦滑?？刂破鞯母鲄?shù)分別取為：c1=8.8，c2=1.5，λ1=6.9，λ2=6.5，ε=2.4，η=0.6，ρ(0)=1.1，λ3=6.7，k1=4.4，k2=3.4，k3=4.9，γ=0.5，λ4=6.7。傳統(tǒng)解耦滑?？刂破鞯母鲄?shù)分別取為：c1=8.5，c2=1.1，λ1=7.1，λ2=6.2，k1=1.9，k2=5.3。
圖2和圖3分別給出了本文解耦滑?？刂破骱蛡鹘y(tǒng)解耦滑?？刂破鞯姆抡鎸嶒灲Y(jié)果。由圖2和圖3可以看出，兩種解耦滑?？刂破鞫寄苡行崿F(xiàn)欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的鎮(zhèn)定控制。進一步對比圖2和圖3可見，在本文解耦滑?？刂破鞯淖饔孟麻]環(huán)控制系統(tǒng)具有更好的動態(tài)過程，本文解耦滑模控制方法能夠更好地實現(xiàn)欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的快速鎮(zhèn)定控制。具體而言，在本文解耦滑?？刂破魇?21)的作用下閉環(huán)控制系統(tǒng)的鎮(zhèn)定時間為7.1 s，在傳統(tǒng)解耦滑?？刂破魇?31)的作用下閉環(huán)控制系統(tǒng)的鎮(zhèn)定時間為8.4 s。不僅如此，通過仿真對比還可以看出，本文解耦滑?？刂破鞯哪芎囊裁黠@低于傳統(tǒng)解耦滑?？刂破鳌?/p>
圖2 本文解耦滑?？刂破鞯姆抡鎸嶒灲Y(jié)果
圖3 傳統(tǒng)解耦滑模控制器的仿真實驗結(jié)果
3.2 魯棒性檢驗實驗
然后，檢驗本文解耦滑模控制器的魯棒性。為此，在欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的各標稱模型參數(shù)中人為地添加±10%的不確定性。需要說明的是，此時本文解耦滑模控制方法仍采用標稱模型參數(shù)設(shè)計解耦滑?？刂坡?。在魯棒性檢驗實驗中，本文解耦滑?？刂破鞯母鲄?shù)和欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的初始條件與基于精確模型信息的控制性能檢驗實驗相同。
圖4和圖5給出了本文解耦滑模控制器的魯棒性檢驗結(jié)果。由圖4和圖5可以看出，閉環(huán)系統(tǒng)的控制性能沒有受到其內(nèi)部參數(shù)變化的影響，移動小車的水平位移x(t)和旋轉(zhuǎn)小球的轉(zhuǎn)動角度θ(t)仍能快速地收斂至零。魯棒性檢驗結(jié)果表明，本文解耦滑?？刂破鲗τ谙到y(tǒng)不確定性具有良好的魯棒性和適應性。
圖4 本文控制器的魯棒性檢驗結(jié)果(+10%參數(shù)不確定性)
圖5 本文控制器的魯棒性檢驗結(jié)果(-10%參數(shù)不確定性)
4 結(jié)論
本文對欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的鎮(zhèn)定問題進行了研究，提出了一種基于自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器的解耦滑?？刂品桨?。所提出的控制方案能夠有效實現(xiàn)欠驅(qū)動TORA系統(tǒng)的快速鎮(zhèn)定控制，并且對于系統(tǒng)的不確定性具有良好的魯棒性和適應性。所提出的控制方案包括設(shè)計一種自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器和一種新型雙冪次趨近律。所設(shè)計的自調(diào)節(jié)滑模干擾補償器不需要預知系統(tǒng)不確定性的上界信息，能夠?qū)ο到y(tǒng)的不確定性進行準確估計。所提出的新型雙冪次趨近律不僅可以保證系統(tǒng)狀態(tài)的快速趨近，并且能夠保持解耦滑模控制的連續(xù)性。采用Lyapunov穩(wěn)定性理論證明了閉環(huán)控制系統(tǒng)的穩(wěn)定性，并且通過數(shù)值仿真實驗驗證了所提出的控制方案的有效性。
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