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    GIS 組合電器主回路直流電阻不穩(wěn)定分析

    2019-09-09 08:50:30閆成頌冉一丁
    山東電力技術(shù) 2019年8期
    關(guān)鍵詞:潤滑脂阻值溫升

    閆成頌,冉一丁,張 宇

    (山東送變電工程有限公司,山東 濟(jì)南 250017)

    0 引言

    電力系統(tǒng)GIS 組合電器一次設(shè)備要流過大電流,而一次設(shè)備本身、設(shè)備連接處、設(shè)備導(dǎo)體使用材質(zhì)、環(huán)境及安裝工藝均有可能造成一次設(shè)備主回路阻值不穩(wěn)定,導(dǎo)致一次設(shè)備發(fā)熱量超出規(guī)定值,從而危及或損壞一次設(shè)備。

    某500 kV 變電站220 kV 側(cè)GIS 一次設(shè)備安裝過程中,GIS 主回路直流電阻第一次測量結(jié)果接近理論值,充入SF6氣體后,進(jìn)行額定氣壓下的主回路直流電阻測量,測量方案為大區(qū)段測量,即從一個(gè)間隔套管到另一個(gè)間隔套管[1-2]。此時(shí)主回路直流電阻值普遍變大,操作斷路器或給筒體以敲擊振動(dòng),電阻值下降,靜置后電阻值回升。主回路直流電阻有明顯不穩(wěn)定現(xiàn)象。

    針對此直流電阻不穩(wěn)定現(xiàn)象,從充氣、導(dǎo)體重力等裝配因素與溫度、膜電阻影響等方面分析其對主回路直流電阻影響并通過大電流試驗(yàn)驗(yàn)證。通過分析,闡述組合電器主回路直流電阻不穩(wěn)定的可能原因及規(guī)避方法,對組合電器安全運(yùn)行具有指導(dǎo)意義。

    1 主回路直流電阻不穩(wěn)定原因分析

    螺旋彈簧觸頭結(jié)構(gòu)如圖1 所示,主要由導(dǎo)體、支撐環(huán)、螺旋彈簧觸頭、屏蔽罩和觸頭座5 個(gè)元件組成。

    彈簧觸頭由于其結(jié)構(gòu)簡單,廣泛用于GIS,在排除導(dǎo)體裝配不良、觸頭接觸不良因素后,大部分主回路直流電阻值復(fù)測合格,但仍有部分區(qū)段的主回路直流電阻值在經(jīng)過一段時(shí)間放置后,其復(fù)測阻值出現(xiàn)不合格現(xiàn)象,對此,從4 個(gè)方面進(jìn)行分析。

    圖1 螺旋彈簧觸頭結(jié)構(gòu)

    1.1 充氣

    對同一主回路區(qū)段及相同環(huán)境,在額定氣壓和0.42 MPa 壓力下,分別連續(xù)6 天測量不同充氣壓力下主回路直流電阻,測量結(jié)果如表1~2 所示。

    表1 額定氣壓下同一主回路區(qū)段直流電阻測量值 μΩ

    表2 0.42 MPa 氣壓下同一主回路區(qū)段直流電阻測量值 μΩ

    由表1~2 可知:在額定氣壓或0.42 MPa 氣體壓力下,同一區(qū)段的主回路直流電阻值變化范圍小于5%,在合格范圍內(nèi)。因此,充氣與主回路直流電阻的變化沒有明顯的關(guān)系。

    1.2 導(dǎo)體重力等裝配因素對主回路直流電阻的影響

    圖2 為主回路導(dǎo)體實(shí)物和一端施加重物至導(dǎo)體傾斜,測量發(fā)現(xiàn),主回路直流電阻變化較小。

    圖2 導(dǎo)體裝配試驗(yàn)形態(tài)

    主回路直流電阻受主回路導(dǎo)體、機(jī)構(gòu)等接觸形式、接觸面積、接觸壓力等方面的影響[3],而這些因素直接受制于裝配情況,因此研究了裝配情況對電阻的影響。對導(dǎo)體不對中情況進(jìn)行電阻研究,試驗(yàn)電流取100 A,試驗(yàn)形態(tài)如圖3 所示,測量了試驗(yàn)區(qū)段主回路ab 左側(cè)直流電阻值、右側(cè)直流電阻值和試驗(yàn)區(qū)段主回路ad 左側(cè)直流電阻值、右側(cè)直流電阻值。試驗(yàn)區(qū)段主回路直流電阻測量結(jié)果如表3 所示,試驗(yàn)結(jié)果變化曲線如圖4 所示。

    圖3 對中研究試驗(yàn)

    表3 試驗(yàn)區(qū)段主回路直流電阻測量值

    圖4 導(dǎo)體不對中試驗(yàn)電阻變化值

    經(jīng)上述試驗(yàn)分析可知:導(dǎo)體在上下偏移距離12 mm的變化區(qū)間內(nèi),導(dǎo)體觸頭測量的直流電阻變化小于5%。因此,重力對中等因素不能使主回路電阻發(fā)生顯著變化。

    1.3 溫度對主回路直流電阻的影響

    GIS 在陽光照射或?qū)w通大電流時(shí),導(dǎo)體溫度升高,彈簧觸頭材料的電阻率[4]隨之增大,該變化是否會(huì)影響彈簧觸頭的接觸電阻。為此,將一組主回路導(dǎo)體長期放置在恒溫加熱設(shè)備中,研究直流電阻變化規(guī)律。試驗(yàn)形態(tài)如圖5 所示,額定氣壓下15 ℃、25 ℃、35 ℃、45 ℃恒溫爐內(nèi)主回路導(dǎo)體直流電阻值測試結(jié)果如表4 所示。

    圖5 恒溫加熱爐內(nèi)每天測量電阻值變化

    表4 額定氣壓下恒溫爐內(nèi)主回路導(dǎo)體測試值

    數(shù)據(jù)對比發(fā)現(xiàn):環(huán)境溫度變化30 ℃內(nèi)主回路直流電阻數(shù)據(jù)未發(fā)生較大變化均在合理范圍內(nèi)。因此,溫度不是彈簧觸頭接觸電阻發(fā)生不穩(wěn)定現(xiàn)象的原因。

    1.4 膜電阻對主回路直流電阻的影響

    膜電阻指的是設(shè)備靜置狀態(tài)下,在氣體、潤滑脂及不同接觸材料的作用下會(huì)在接觸面形成一個(gè)膜,該膜對穿過它的電流所呈現(xiàn)的電阻。

    膜電阻形成因素。為提高主回路導(dǎo)電能力,減少導(dǎo)體與彈簧觸頭摩擦,一般在GIS 設(shè)備彈簧觸頭與導(dǎo)體接觸處涂抹牌號為VP980 潤滑脂,VP980 在氣體微量成分、鍍銀層及不同接觸物質(zhì)的作用下會(huì)在接觸面形成一個(gè)膜電阻。膜電阻的厚度取決于接觸力的大小和表面硬度。

    潤滑脂的影響。為研究潤滑脂對主回路直流電阻的影響,搭建了如下形態(tài),一段長度為3 m 的導(dǎo)體(注:為防止銀層硫化變色在鍍銀后涂覆了防銀變色劑),導(dǎo)體的一端鍍銀面外涂覆潤滑脂,另一端不涂覆潤滑脂,觀測潤滑脂對電阻的影響。由于導(dǎo)體處于支撐狀態(tài),且觸頭自身重力影響可忽略不計(jì),因此可以消除重力、彈簧等因素影響。圖6 為膜電阻試驗(yàn)形態(tài)。

    圖6 膜電阻試驗(yàn)形態(tài)

    圖7 導(dǎo)體不同涂覆狀態(tài)下電阻值隨時(shí)間的變化

    圖7 為觀測31 h 的電阻變化情況,由此可知,涂抹潤滑脂的導(dǎo)體一端電阻增加的趨勢明顯,約1 倍;未涂抹潤滑脂的一端電阻基本穩(wěn)定,振動(dòng)后兩端電阻值基本一致。該試驗(yàn)證明了膜電阻的存在,接觸面上的銀、防銀變色劑、潤滑脂等物質(zhì)中的微量元素,以及操作者在涂抹潤滑脂時(shí)帶入的微量汗液、油脂等物質(zhì),這些元素和物質(zhì)共同在接觸面形成了膜電阻。

    通電流對膜電阻的影響。對圖6 所示形態(tài)進(jìn)行通電流試驗(yàn),研究電流對膜電阻的影響,分別對不同電流按時(shí)間段通1 000~4 000 A 電流,主回路直流電阻測量結(jié)果如圖8 所示,由圖可知通流后涂敷端主回路直流電阻值明顯下降,下降值達(dá)到70%左右,且隨通流時(shí)間延長,主回路直流電阻值趨于穩(wěn)定,基本恢復(fù)到原值,未涂端電阻均無明顯變化。

    圖8 通流后電阻變化

    分析以上試驗(yàn)結(jié)果可知:潤滑脂、防銀氧化劑及不同接觸材料的作用下會(huì)在接觸面形成膜電阻,且隨靜置時(shí)間延長,膜電阻阻值增大;在防銀氧化劑存在的前提下,涂抹潤滑脂的導(dǎo)體一端膜電阻增加的趨勢明顯;通流或振動(dòng)會(huì)使膜電阻的大小發(fā)生變化。

    2 全形態(tài)試驗(yàn)驗(yàn)證

    2.1 全形態(tài)常溫試驗(yàn)

    為進(jìn)一步驗(yàn)證膜電阻對電接觸部位溫升及產(chǎn)品通流能力的影響,在現(xiàn)場裝配兩個(gè)完整進(jìn)出線間隔(內(nèi)部導(dǎo)體為防止銀層硫化變色在鍍銀后涂覆了防銀變色劑),靜置測量。試驗(yàn)間隔形態(tài)如圖9 所示。

    對主母線直流電阻各個(gè)部位進(jìn)行直流電阻測量監(jiān)控,圖10 為主母線各個(gè)測量埋點(diǎn)位置。

    圖9 全形態(tài)常溫試驗(yàn)間隔形態(tài)

    圖10 全形態(tài)常溫主回路直流電阻測量埋點(diǎn)

    圖10 中,A 相主回路1A~2A 區(qū)段直流電阻計(jì)算值為82 μΩ,B 相主回路1B~2B 區(qū)段直流電阻計(jì)算值為84 μΩ,C 相主回路1C~2C 區(qū)段直流電阻計(jì)算值為82 μΩ。通過對1 號母線,2 號母線的主回路直流電阻監(jiān)測,得出2 號母線主回路直流電阻變化情況如圖11 所示。由圖11 可知,A 相直流電阻變化較為明顯,累計(jì)最大值為116.5 μΩ。對A 相直流電阻分區(qū)間測量,發(fā)現(xiàn)A8~A9 區(qū)間變化較大,最大值為29.37 μΩ。圖12 為A8~A9 電阻變化情況。

    通過觀察統(tǒng)計(jì)常溫下252 kV GIS 三相共箱主母線路電阻值增大,由于膜電阻影響三相中任一相的電阻值大于理論值的20%(理論值為出廠管理制值:55 μΩ),A8~A9 區(qū)段的電阻值超出了理論值(5 μΩ)5 倍以上。

    圖11 2 號母線三相總電阻累計(jì)變化情況

    圖12 2 號母線A8~A9 電阻變化情況

    2.2 全形態(tài)溫升試驗(yàn)

    對252 kV GIS 三相共箱主母線進(jìn)行了2 000 A和4 000 A 的大電流溫升試驗(yàn)[5-6],全形態(tài)升溫試驗(yàn)埋點(diǎn)布置同全形態(tài)常溫試驗(yàn)埋點(diǎn)布置。溫升試驗(yàn)前、后測量各相主回路的直流電阻值,其中包括A 相A8~A9 區(qū)段的主回路直流電阻值,溫升試驗(yàn)電流按2 000 A 和4 000 A 分別進(jìn)行。其中,先進(jìn)行2 000 A溫升試驗(yàn),后進(jìn)行4 000 A 溫升試驗(yàn)。圖13 為溫升試驗(yàn)接線方式。

    圖13 溫升試驗(yàn)接線方式

    表5、表6 分別為2 000 A、4 000 A 主回路各通道溫升測量值(1 h 內(nèi)溫升變化值小于1 k)。

    根據(jù)溫升試驗(yàn)數(shù)據(jù)可知,2 000 A 時(shí)GIS 主母線最大溫升為20.85 K,A8 點(diǎn)溫升值為15.64 K,A9 點(diǎn)溫升值為17.66 K;4 000 A 時(shí)GIS 主母線最大溫升為68.27 K,A8 點(diǎn)溫升值為51.37 K,A9 點(diǎn)溫升值為56.85 K,均小于導(dǎo)體要求的溫升75 K。

    試驗(yàn)結(jié)束后A 相主回路直流電阻值為76.9 μΩ,B 相主回路直流電阻值為79.4 μΩ,C 相主回路直流電阻值為82.6 μΩ,A8~A9 測量區(qū)段的主回路直流電阻值為3.8 μΩ,所有電阻均接近理論值。

    表5 2 000 A 試驗(yàn)電流下主回路各通道溫升值 K

    表6 4 000 A 試驗(yàn)電流下主回路各通道溫升值 K

    設(shè)備靜置狀態(tài)下,在氣體、潤滑脂、防銀氧化劑及不同接觸材料的作用下會(huì)在接觸面形成一個(gè)膜電阻,這種膜電阻的形成機(jī)理目前尚不能解釋清楚,但是這種現(xiàn)象卻存在。根據(jù)試驗(yàn)過程跟蹤,發(fā)現(xiàn)一個(gè)接觸點(diǎn)的主回路直流電阻值即可升高25 μΩ,在現(xiàn)場的測量區(qū)間內(nèi)接觸面最多可達(dá)90 多個(gè),因而現(xiàn)場的電阻計(jì)算值從500 μΩ 升高到1 000 μΩ,即多個(gè)接觸面形成的膜電阻累加造成。

    3 結(jié)語

    GIS 組合電器主回路直流電阻不穩(wěn)定由其接觸面產(chǎn)生的膜電阻引起,靜置一段時(shí)間后GIS 產(chǎn)品在安裝完成后形成的膜電阻雖然不能通過振動(dòng)的方式消除,但在通過大電流時(shí)會(huì)被電流擊穿達(dá)到電阻穩(wěn)定。通流后溫升合格,接觸電阻明顯降低,滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。這種現(xiàn)象對GIS 產(chǎn)品的通流能力沒有影響,不影響設(shè)備安全運(yùn)行。

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