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    某EPR核電站安全殼預(yù)應(yīng)力摩擦損失的試驗(yàn)研究*

    2023-01-12 09:16:54林樹潮胡志強(qiáng)韓建強(qiáng)
    特種結(jié)構(gòu) 2022年6期
    關(guān)鍵詞:安全殼孔道摩擦系數(shù)

    林樹潮 胡志強(qiáng) 韓建強(qiáng)

    1.天津大學(xué)建筑工程學(xué)院土木工程博士后流動(dòng)站 300072

    2.泰山學(xué)院機(jī)械與建筑工程學(xué)院 泰安271000

    3.華北理工大學(xué)建筑工程學(xué)院 唐山063210

    1 工程概況

    本文以廣東臺(tái)山核電項(xiàng)目2 號(hào)機(jī)組核島安全殼為背景,該EPR核電站安全殼[1,2]分為安全殼外殼和內(nèi)殼,外殼為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),內(nèi)殼為預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),內(nèi)外安全殼之間存在1.8m寬的環(huán)形區(qū)域,內(nèi)殼預(yù)應(yīng)力施工采用后張法。內(nèi)殼主要由基礎(chǔ)底板、殼壁和穹頂構(gòu)成,如圖1 所示,殼壁和穹頂通過環(huán)梁連接。基礎(chǔ)底板位于-8.000m 以下;殼壁內(nèi)徑23.4m,壁厚1.3m,高度53.796m;穹頂內(nèi)徑32.0m,壁厚1.0m,高度8.063m。基礎(chǔ)底板混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50,而其他區(qū)域則為C75。在殼壁的環(huán)向角度0°、112°、230°處各有一扶壁柱。典型的四個(gè)閘門洞口列于表1。

    圖1 內(nèi)安全殼剖面(單位:m)Fig.1 Section plane of inner containment vessel(unit:m)

    表1 閘門洞口Tab.1 Gate openings

    預(yù)應(yīng)力筋線型復(fù)雜,噸位可達(dá)1200t。預(yù)應(yīng)力系統(tǒng)主要[3]由水平預(yù)應(yīng)力筋(hhTd,119 束55C15)、豎向預(yù)應(yīng)力筋(vvTd,47 束54T15.7)和穿過穹頂?shù)念A(yù)應(yīng)力筋(GmTd,104 束54T15.7)構(gòu)成,如圖2 所示,共有270 束。采用法國Freyssinet公司的“C”系列錨固系統(tǒng)55C15。每束預(yù)應(yīng)力筋由54 股公稱直徑為15.7mm、公稱面積為150mm2的七絲高強(qiáng)低松弛鋼絞線組成。張拉控制應(yīng)力均為1488MPa,則相應(yīng)的張拉控制力均為1.2 ×107N。預(yù)應(yīng)力筋材料屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為1860MPa,彈性模量為(1.95 ±0.10)×1011N/m2,延伸率大于等于3.5%,面積縮小率大于等于25%,當(dāng)張拉控制應(yīng)力時(shí),1000h 應(yīng)力松弛值小于等于4.0%。

    圖2 預(yù)應(yīng)力系統(tǒng)Fig.2 Prestressed tendon system

    hhTd孔道成型采用φ160mm 金屬波紋管[4],由0.6mm的磷化皂化鋼帶通過卷管機(jī)SR200卷制而成。vvTd 和GmTd 的孔道成型采用φ165.3 ×3mm薄壁鋼管,通過彎管機(jī)SR200 與擴(kuò)口機(jī)加工而成。對(duì)于孔道和設(shè)備貫穿件等過渡部位亦采用外徑φ165.3 ×3.0mm薄壁鋼管。

    為驗(yàn)證預(yù)應(yīng)力筋受力計(jì)算時(shí)所采用的摩擦系數(shù)與現(xiàn)場施工中所產(chǎn)生的摩擦損失系數(shù)是否一致,從而準(zhǔn)確地確定預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力值,要求在正式施工前對(duì)不同類型的預(yù)應(yīng)力筋進(jìn)行摩擦試驗(yàn)。

    2 試驗(yàn)原理

    采用《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》(GB 50666—2011)建議的壓力差法進(jìn)行測試,在主和被動(dòng)端各安裝一個(gè)壓力傳感器(或千斤頂),逐級(jí)施加張拉控制力,記錄主和被動(dòng)端的壓力表讀數(shù),經(jīng)對(duì)千斤頂和錨固件裝置上摩擦力修正后,得到實(shí)際的預(yù)應(yīng)力筋兩端的壓力。通過二者之差來反映預(yù)應(yīng)力筋與其孔道之間摩擦造成的預(yù)應(yīng)力損失。

    2.1 摩擦系數(shù)

    預(yù)應(yīng)力筋在主和被動(dòng)端的損失系數(shù)[5]分別為:

    式中:K1為在喇叭口處和錨具內(nèi)的機(jī)械摩擦系數(shù);K2A為主動(dòng)端千斤頂內(nèi)的機(jī)械摩擦系數(shù);K2B為被動(dòng)端千斤頂內(nèi)的機(jī)械摩擦系數(shù);K1、K2A和K2B的數(shù)值均由預(yù)應(yīng)力公司提供。

    修正后的主動(dòng)端壓力[6]為:

    式中:pa為主動(dòng)端千斤頂讀數(shù);S 為千斤頂活塞面積。

    修正后的被動(dòng)端壓力[6]為:

    式中:pp為被動(dòng)端千斤頂讀數(shù);S 為千斤頂活塞截面積。

    摩擦力試驗(yàn)用于測量預(yù)應(yīng)力筋在孔道中因摩擦引起的應(yīng)力損失,根據(jù)測得的結(jié)果確定設(shè)計(jì)所采用的摩擦系數(shù)[7,8]和摩擦影響系數(shù)[7,8]:

    式中:κ為考慮孔道每米長度局部偏差的摩擦影響系數(shù);l為張拉端到計(jì)算截面的孔道長度,m;μ為預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù);θ 為從張拉端至計(jì)算截面曲線孔道部分切線的夾角,rad;paM=pa(1 -KA),ppM=pp/(1 -KB)。

    2.2 預(yù)應(yīng)力筋的伸長量

    預(yù)應(yīng)力筋張拉伸長量采用預(yù)應(yīng)力公司建議的經(jīng)驗(yàn)公式,在0~15MPa 范圍內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋伸長量由插值法得到。預(yù)應(yīng)力筋總伸長量為:

    式中:pa0為主動(dòng)端千斤頂讀數(shù);Δ15~pa0為在15MPa至pa0范圍內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋的伸長量。

    3 預(yù)應(yīng)力摩擦損失試驗(yàn)

    3.1 試驗(yàn)預(yù)應(yīng)力筋

    預(yù)應(yīng)力摩擦損失試驗(yàn)在安全殼內(nèi)殼上進(jìn)行。由于三類預(yù)應(yīng)力筋孔道成型材料不同、孔道所處位置和形狀亦不盡相同,試驗(yàn)選取的有典型性和代表性的預(yù)應(yīng)力筋見圖3,水平預(yù)應(yīng)力筋有4 束,自下而上依次為hhTd007、hhTd010(補(bǔ)充)、hhTd011 和hhTd034;豎向預(yù)應(yīng)力筋有3 束,自左而右依次為vvTd072、vvTd102(考慮洞口1 的影響)和vvTd017;穿過穹頂?shù)念A(yù)應(yīng)力筋4 束,自左而右依次為GmTd031、GmTd016、GmTd014(補(bǔ)充)和GmTd006。這樣可以保證最終取得試驗(yàn)數(shù)據(jù)的可靠性。

    圖3 試驗(yàn)預(yù)應(yīng)力筋Fig.3 Prestressed tendons in the field test

    3.2 試驗(yàn)設(shè)備

    采用千斤頂C1500F,其基本參數(shù):活塞面積,2006cm2;活塞行程,500mm(控制在480mm以內(nèi));最大壓力,700bar;P6M 油泵容量,45L;1/1000型壓力表精度,±0.5%。

    3.3 試驗(yàn)過程

    澆筑混凝土完成248d 后,混凝土強(qiáng)度達(dá)到60MPa,在預(yù)應(yīng)力筋的張拉端和錨固端各安裝一臺(tái)千斤頂,開始張拉預(yù)應(yīng)力筋,每束預(yù)應(yīng)力筋的張拉分三個(gè)階段[9]進(jìn)行:(1)在主動(dòng)端施加15MPa的初始控制應(yīng)力,對(duì)各束預(yù)應(yīng)力筋進(jìn)行預(yù)緊;(2)采用分級(jí)逐步施加張拉控制力,以5MPa的增量進(jìn)行張拉預(yù)應(yīng)力筋,在每個(gè)增量及其最終壓力時(shí)記錄主和被動(dòng)端的油壓表讀數(shù)及其相應(yīng)的預(yù)應(yīng)力筋伸長值;(3)拆除被動(dòng)端千斤頂上的特殊閉鎖彈簧,分級(jí)施加至張拉控制力,記錄相應(yīng)的預(yù)應(yīng)力筋伸長值。

    4 結(jié)果與討論

    對(duì)4 束水平預(yù)應(yīng)力筋、3 束豎向預(yù)應(yīng)力筋和4 束穿過穹頂?shù)念A(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力摩擦損失進(jìn)行一系列的現(xiàn)場試驗(yàn),試驗(yàn)數(shù)據(jù)見表2,其中pa、pp、KA、KB、θ、l、κ 和Δltest為原始測試數(shù)據(jù),paM和ppM為中間結(jié)果。

    由表2 可以看出,由于預(yù)留孔道因施工中產(chǎn)生局部偏差、孔壁粗糙、預(yù)應(yīng)力筋設(shè)計(jì)等原因,同類型預(yù)應(yīng)力筋的摩擦系數(shù)相近,不同類型預(yù)應(yīng)力筋的摩擦系數(shù)不同,試驗(yàn)數(shù)據(jù)基本反映了預(yù)應(yīng)力筋與孔道的摩擦情況。水平預(yù)應(yīng)力筋、豎向預(yù)應(yīng)力筋和穿過穹頂?shù)念A(yù)應(yīng)力筋的平均摩擦系數(shù)分別為0.1016、0.0614 和0.0744,而其設(shè)計(jì)值分別為0.1000、0.0600 和0.0750,其偏差分別為+2%、+2%和-1%,預(yù)應(yīng)力筋的摩擦系數(shù)取值合理,與試驗(yàn)數(shù)據(jù)吻合較好。經(jīng)摩擦系數(shù)調(diào)整后,通過現(xiàn)場試驗(yàn)與理論設(shè)計(jì)伸長量對(duì)比,預(yù)應(yīng)力筋伸長量偏差均符合-5%~+8%的要求。

    表2 不同類型的預(yù)應(yīng)力筋摩擦試驗(yàn)Tab.2 Friction test of different types of prestressed tendons

    5 結(jié)語

    本文針對(duì)某EPR 核電站安全殼預(yù)應(yīng)力系統(tǒng),結(jié)合現(xiàn)預(yù)應(yīng)力筋的現(xiàn)場觀測數(shù)據(jù),研究水平預(yù)應(yīng)力筋、豎向預(yù)應(yīng)力筋和穿過穹頂?shù)念A(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力摩擦損失。同類型預(yù)應(yīng)力筋的摩擦系數(shù)相近,不同類型預(yù)應(yīng)力筋的摩擦系數(shù)不同,試驗(yàn)數(shù)據(jù)基本反映了預(yù)應(yīng)力筋與孔道的摩擦情況。

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