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    大中型沼氣工程余熱回收系統(tǒng)及模擬分析

    2019-08-27 06:39:16楊博然陳志光秦朝葵
    煤氣與熱力 2019年8期
    關(guān)鍵詞:耗熱量制熱量沼液

    楊博然, 陳志光, 秦朝葵

    (同濟(jì)大學(xué)機(jī)械與能源工程學(xué)院燃?xì)夤こ萄芯克虾?01804)

    1 概述

    目前中國(guó)沼氣產(chǎn)業(yè)處于高峰發(fā)展期,隨著沼氣產(chǎn)業(yè)的發(fā)展,沼氣熱工制度有許多地方需要完善。尤其是進(jìn)料加熱造成的熱損占比很高[1-4],且配套的加熱措施供熱量不足甚至沒(méi)有加熱措施,導(dǎo)致發(fā)酵溫度下降,產(chǎn)氣率低,同時(shí),多數(shù)沼氣工程未對(duì)出料余熱加以回收,造成能源浪費(fèi)。為保證沼氣的高效生產(chǎn),大量國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)發(fā)酵罐的加熱系統(tǒng)進(jìn)行了研究,裴曉梅等人[5]為解決地源熱泵式沼氣池加溫系統(tǒng)需要打地埋井及敷設(shè)地埋管受地質(zhì)水質(zhì)局限等問(wèn)題,構(gòu)建了太陽(yáng)能—沼液余熱式熱泵高溫厭氧發(fā)酵加溫系統(tǒng),系統(tǒng)能夠保證發(fā)酵池溫度(50±2)℃,沼液余熱回收量可達(dá)系統(tǒng)總需熱量的70%;張帥兵等人[6]針對(duì)天津市某養(yǎng)殖場(chǎng)沼氣工程設(shè)計(jì)了1套沼氣發(fā)酵罐排料余熱回收裝置,在冬季節(jié)能率仍能達(dá)到30%以上,有效減少了排料的熱量損失;花鏡等人[7]研究了高溫發(fā)酵的容積產(chǎn)氣率和余熱回收對(duì)沼氣工程凈產(chǎn)氣率的影響,在沼氣工程中增加余熱回收,可將沼氣凈產(chǎn)氣率從82%提高至90%;王曉超[8]、遲銘書(shū)[9]、苑建偉[10]、王飛[11]分別針對(duì)太陽(yáng)能熱管加熱系統(tǒng)、太陽(yáng)能—沼氣鍋爐聯(lián)合加熱系統(tǒng)以及農(nóng)村生態(tài)校園沼氣系統(tǒng)雙效增溫技術(shù)等進(jìn)行了研究;Rainier等人[12]根據(jù)氣候條件(環(huán)境溫度、太陽(yáng)輻射、降雨強(qiáng)度等),建立了用于預(yù)測(cè)半埋式厭氧消化器中的溫度變化的瞬態(tài)熱模型;Yiannopoulos等人[13]采用太陽(yáng)能加熱系統(tǒng)對(duì)城市污水的沼氣發(fā)酵進(jìn)行加熱,研究結(jié)果表明即使在緯度高于50°的區(qū)域,使用太陽(yáng)能亦可保證一年中大部分時(shí)間的操作溫度。

    以上的研究主要針對(duì)瞬態(tài)條件下利用外界輸入能源加熱沼氣罐圍護(hù)結(jié)構(gòu)方面,而對(duì)出料余熱回收提高進(jìn)料溫度及其全年運(yùn)行工況分析的研究卻很少。通過(guò)利用出料余熱回收技術(shù)維持沼氣溫度,既能提高能源利用率,又能增加沼氣產(chǎn)氣率,促進(jìn)沼氣產(chǎn)業(yè)化。因此合理設(shè)計(jì)余熱回收系統(tǒng)并使之能夠連續(xù)穩(wěn)定工作,對(duì)于維持沼液池溫度穩(wěn)定具有十分重要的意義。為此,以哈爾濱等地區(qū)為例對(duì)沼氣工程中溫發(fā)酵系統(tǒng)進(jìn)行研究,設(shè)計(jì)一套余熱回收裝置,并利用Dymola軟件建立熱泵模型進(jìn)行性能分析。利用該模型模擬熱泵系統(tǒng)回收余熱的動(dòng)態(tài)過(guò)程并計(jì)算可回收的余熱量。最后確定污水源熱泵能夠提供的熱量與是否需要輔助熱源以及何時(shí)開(kāi)啟輔助熱源,同時(shí)對(duì)污水源熱泵在全年的工作狀況進(jìn)行系統(tǒng)評(píng)價(jià)。

    2 余熱回收裝置設(shè)計(jì)

    ① 大中型沼氣系統(tǒng)耗熱分析

    本文以一個(gè)沼氣罐容積為1 000 m3的沼氣工程為研究對(duì)象,工藝流程見(jiàn)圖1。用于發(fā)酵的原材料首先進(jìn)入預(yù)處理間(部分沼氣工程的預(yù)處理工藝在室外進(jìn)行)進(jìn)行預(yù)處理。原材料應(yīng)與水相混合形成進(jìn)料,進(jìn)料中的含水量(體積分?jǐn)?shù))通常可達(dá)到90%以上。從預(yù)處理間出來(lái)的進(jìn)料直接送入沼氣罐中進(jìn)行發(fā)酵,沼氣罐中設(shè)有加熱盤(pán)管,用于保證中溫發(fā)酵或高溫發(fā)酵,同時(shí)設(shè)有攪拌器,攪拌沼液以使罐內(nèi)溫度均勻。加熱盤(pán)管中的熱水由供熱鍋爐、熱泵、發(fā)電余熱或其他形式通過(guò)熱水交換器提供,為沼氣罐提供熱量。沼氣經(jīng)脫硫脫水(脫水裝置未畫(huà)出)后用于發(fā)電或其他用途,出料進(jìn)入固液分離器,分離出沼渣和沼液,沼渣可制作固體化肥,沼液可制作液體化肥。

    圖1 沼氣工程工藝流程

    ② 設(shè)計(jì)參數(shù)

    由于沼氣罐90%以上的耗熱為進(jìn)料耗熱[14],在進(jìn)料的同時(shí)會(huì)溢出等量的出料。因而,對(duì)出料余熱進(jìn)行回收不僅有較大的工程實(shí)踐意義,同時(shí)減少了加熱所帶來(lái)的能耗及環(huán)境污染。余熱回收方案有裝設(shè)發(fā)電機(jī)、交叉換熱等,回收裝置有換熱器、余熱鍋爐、熱管及熱泵。大中型沼氣工程中,中溫發(fā)酵的沼氣罐出料溫度為35 ℃,屬于低溫余熱,可采用換熱器或熱泵回收。

    余熱回收系統(tǒng)的流程見(jiàn)圖2。系統(tǒng)中采用污水源熱泵機(jī)組間接換熱方式,先由水在沼液池中取熱,再通過(guò)熱泵系統(tǒng)的蒸發(fā)器提取水中熱量。冷凝器側(cè)蓄熱水箱中的熱水分別用于加熱進(jìn)料和沼氣罐。污水源熱泵選用蒸氣壓縮式熱泵。余熱回收系統(tǒng)的設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表1。

    圖2 余熱回收系統(tǒng)的流程

    沼氣罐容積/m31 000沼液池直徑/m2.2沼液池的容積/m38熱泵COP5沼液池?fù)Q熱盤(pán)管水質(zhì)量流量/(kg·s-1)3.1沼液池?fù)Q熱盤(pán)管水流速/(m·s-1)1沼液池?fù)Q熱盤(pán)管內(nèi)直徑/mm60蒸發(fā)器側(cè)吸熱量/kW65蒸發(fā)器類(lèi)型板式蒸發(fā)器傳熱系數(shù)/(W·m-2·K-1)1 300蒸發(fā)器平均換熱溫差/℃5蒸發(fā)器換熱面積/m210蒸發(fā)器板片數(shù)量/片100冷凝器類(lèi)型板式冷凝器水流速/(m·s-1)0.8冷凝器傳熱系數(shù)/(W·m-2·K-1)900冷凝器換熱面積/m218冷凝器板片數(shù)量/片180壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速/(r· min-1)2 900熱泵工質(zhì)質(zhì)量流量/(kg·s-1)0.36

    續(xù)表1

    ③ 模擬初始條件

    本文選用Dymola軟件對(duì)余熱回收系統(tǒng)進(jìn)行模擬。整個(gè)系統(tǒng)模型由沼液池、蒸發(fā)器、冷凝器、節(jié)流閥、壓縮機(jī)組成。該系統(tǒng)的特殊之處在于在沼液池中增加了一個(gè)換熱盤(pán)管,從沼液中吸收熱量再向蒸發(fā)器放熱,這樣可避免了沼液對(duì)蒸發(fā)器的腐蝕,延長(zhǎng)了蒸發(fā)器使用壽命。

    在Dymola軟件中通過(guò)建立上述模型,拖動(dòng)調(diào)用各部件并將各部件按順序依次連接構(gòu)成整個(gè)熱泵系統(tǒng),余熱回收系統(tǒng)模型軟件截圖見(jiàn)圖3。同時(shí),將各部件的設(shè)計(jì)參數(shù)輸入各部件。進(jìn)行模擬,即可得到余熱回收過(guò)程中各參數(shù)隨時(shí)間的變化。部件的設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表2。

    表2 部件的設(shè)計(jì)參數(shù)

    3 余熱回收系統(tǒng)性能分析

    ① 沼氣工程總耗熱量計(jì)算方法

    沼氣工程中針對(duì)沼氣罐的總耗熱計(jì)算主要分為罐體散熱的計(jì)算以及進(jìn)料加熱量的計(jì)算。對(duì)于進(jìn)料加熱量的計(jì)算,可做如下假設(shè)。

    a.沼氣罐進(jìn)料主要為水,計(jì)算時(shí)其物性參數(shù)取水的熱物性參數(shù)。

    b.沼氣罐內(nèi)壁面溫度取料液溫度,對(duì)中溫發(fā)酵取35 ℃。

    c.忽略發(fā)酵料液產(chǎn)熱,同時(shí)認(rèn)為沼氣罐內(nèi)溫度分布因機(jī)械攪拌而比較均勻。

    d.管道散熱損失忽略不計(jì)。

    e.每天在0:00,4:00,8:00,12:00,16:00,20:00分6批等量進(jìn)料。

    實(shí)際工程中對(duì)進(jìn)料采取一定保溫措施,使進(jìn)料溫度在凝固點(diǎn)以上,故進(jìn)料時(shí)刻的進(jìn)入進(jìn)料池的溫度取max(ta-2 ℃,0 ℃),ta為環(huán)境溫度,以最大限度接近沼氣工程的實(shí)際情況。

    罐體散熱量根據(jù)傳熱學(xué)公式,分別計(jì)算罐壁和罐頂?shù)膶?duì)流換熱量與罐底與土壤的導(dǎo)熱量。沼氣罐罐體材料參數(shù)見(jiàn)表3,具體計(jì)算式見(jiàn)文獻(xiàn)[15]。

    表3 沼氣罐罐體材料參數(shù)

    ② 污水源熱泵系統(tǒng)工作性能

    在本研究中假設(shè)每4 h換料一次,每次出料7.5 t,因此沼液在沼液池中停留4 h后全部排出,每批出料余熱回收的時(shí)間為4 h。沼液池和進(jìn)料池均為埋地式,計(jì)算時(shí)忽略與環(huán)境的熱交換。哈爾濱地區(qū),典型周期內(nèi),4 h中熱泵系統(tǒng)各參數(shù)的變化見(jiàn)圖4~9。

    圖4 熱泵制熱量及壓縮機(jī)功率

    圖5 沼液池中沼液溫度

    圖6 蒸發(fā)器側(cè)水的進(jìn)出口溫度

    圖7 冷凝器側(cè)水的進(jìn)出口溫度

    圖8 熱泵系統(tǒng)COP

    圖9 熱泵系統(tǒng)過(guò)熱度

    由圖4可以看出,利用設(shè)計(jì)的熱泵系統(tǒng),在4 h內(nèi),熱泵制熱量由70 kW逐漸降到47 kW,這是由于沼液池中沼液溫度不斷降低,蒸發(fā)器側(cè)吸熱量也隨之降低的緣故。同時(shí)也表明污水源熱泵系統(tǒng)提供的熱量占據(jù)所需熱量的大部分。壓縮機(jī)功率從23 kW降到17 kW,平均20 kW。

    由圖5可以看出,沼液池中沼液溫度在4 h內(nèi)由35 ℃逐漸降低到17.7 ℃,隨時(shí)間積分計(jì)算,可知4 h內(nèi)從每批出料中回收的熱量為545.0 MJ,每日回收3 270 MJ。

    由圖6、7可以看出,蒸發(fā)器側(cè)水的進(jìn)出口溫差未能達(dá)到設(shè)計(jì)值,導(dǎo)致熱泵制熱量未能達(dá)到設(shè)計(jì)值。因此,冷凝器側(cè)出口水溫在開(kāi)始能達(dá)到45 ℃,之后逐漸下降到43.4 ℃。

    由圖8、9可以看出,污水源熱泵系統(tǒng)的COP為2.7~3.0,過(guò)熱度在3 K左右,說(shuō)明熱泵系統(tǒng)工作穩(wěn)定,COP較高,可以連續(xù)不斷地正常工作,保證余熱回收過(guò)程的高效穩(wěn)定運(yùn)行。

    該污水源熱泵系統(tǒng)模型還可用于確定輔助熱源的開(kāi)啟時(shí)間。以哈爾濱4月27日為例,該日各時(shí)刻總耗熱量與熱泵制熱量對(duì)比見(jiàn)圖10??梢钥闯?,在0:30—7:00,熱泵制熱量小于總耗熱量,需開(kāi)啟輔助熱源。

    圖10 哈爾濱4月27日總耗熱量與熱泵制熱量對(duì)比

    為觀察該熱泵系統(tǒng)在不同地區(qū)的適應(yīng)性,將哈爾濱、大連和濟(jì)南的各月平均總耗熱量繪制在一起,見(jiàn)圖11。

    依據(jù)逐時(shí)氣象參數(shù)及標(biāo)準(zhǔn)罐體參數(shù),用MATLAB軟件編寫(xiě)程序,即可算出罐體總耗熱量及進(jìn)料總耗熱量,對(duì)比圖4、圖11中的哈爾濱地區(qū)總耗熱量可以看出,在6—8月,熱泵系統(tǒng)始終能滿足沼氣罐所需熱量,且有部分剩余,此時(shí)可選擇壓縮機(jī)部分負(fù)荷運(yùn)行或者仍保持全負(fù)荷運(yùn)行。當(dāng)壓縮機(jī)全負(fù)荷運(yùn)行時(shí),沼氣罐內(nèi)溫度將高于35 ℃,此時(shí)沼氣產(chǎn)量會(huì)略有升高。在4月、5月、9月、10月,污水源熱泵不能時(shí)刻滿足所需熱量,此時(shí)需要配備輔助熱源,并在一定的時(shí)間內(nèi)開(kāi)啟。在1月、2月、3月、11月、12月,輔助熱源需一直開(kāi)啟。

    根據(jù)以上分析可以看出,本文設(shè)計(jì)的污水源熱泵用于哈爾濱時(shí),在6—8月可完全滿足供熱需求,在4月、5月、9月、10月,輔助熱源需選擇性開(kāi)啟,其開(kāi)啟時(shí)間可通過(guò)對(duì)比當(dāng)天各時(shí)刻的總耗熱量與熱泵制熱量確定。在1月、2月、3月、11月、12月,輔助熱源需一直開(kāi)啟。

    圖11 哈爾濱、大連、濟(jì)南各月平均總耗熱量

    將該污水源熱泵應(yīng)用于大連時(shí),由圖11可以看出,在5—9月份,該系統(tǒng)始終能滿足沼氣罐所需熱量,且有部分剩余,將使沼液溫度略有升高,提高沼氣產(chǎn)量。在4月、10月、11月,該系統(tǒng)不能時(shí)刻滿足所需熱量,需在一定時(shí)刻開(kāi)啟輔助熱源,其開(kāi)啟時(shí)間可通過(guò)對(duì)比當(dāng)天各時(shí)刻的總耗熱量與熱泵制熱量確定。在1月、2月、3月、12月,輔助熱源需一直開(kāi)啟。

    將該污水源熱泵應(yīng)用于濟(jì)南時(shí),在5—10月份,該系統(tǒng)始終能滿足所需熱量,且有部分剩余。尤其在6—8月,制熱量約為所需熱量的2倍,此時(shí)可使壓縮機(jī)部分負(fù)荷運(yùn)行。在2—4月及11月時(shí),該系統(tǒng)不能時(shí)刻滿足所需熱量,需在一定時(shí)刻開(kāi)啟輔助熱源,其開(kāi)啟時(shí)間如前所述。在1月、12月,輔助熱源需一直開(kāi)啟。

    ③ 污水源熱泵系統(tǒng)余熱回收評(píng)價(jià)

    為對(duì)污水源熱泵全年的工作情況進(jìn)行系統(tǒng)評(píng)價(jià),針對(duì)哈爾濱地區(qū),探究污水源熱泵制熱量及占總耗熱量的比例,并計(jì)算全年制熱量大于總耗熱量的時(shí)間。

    不同月份熱泵制熱量占總耗熱量平均比例見(jiàn)表4。其中壓縮機(jī)功率為20 kW時(shí),污水源熱泵采用原設(shè)計(jì)參數(shù)。壓縮機(jī)功率為33 kW時(shí),蒸發(fā)器及冷凝器換熱面積、壓縮機(jī)氣缸容積、膨脹閥最大流通面積是原設(shè)計(jì)參數(shù)2倍。不同月份不同壓縮機(jī)功率的熱泵制熱量大于總耗熱量的時(shí)長(zhǎng)及時(shí)長(zhǎng)占比見(jiàn)表5。

    表4 不同月份熱泵制熱量占總耗熱量平均比例

    表5 不同月份不同壓縮機(jī)功率的熱泵制熱量大于總耗熱量的時(shí)長(zhǎng)及時(shí)長(zhǎng)占比

    從表4可以看出,采用壓縮機(jī)功率為20 kW的熱泵,5—9月,熱泵制熱量遠(yuǎn)多于總耗熱量,沼液溫度會(huì)有所升高,沼氣產(chǎn)量略有升高。10月至轉(zhuǎn)年4月,熱泵制熱量占總耗熱量的75%左右,1月份熱泵制熱量占總耗熱量的72%,說(shuō)明即使在最冷的月份,熱泵制熱量也能提供大部分熱量。全年壓縮機(jī)功率分別為20 kW、33 kW時(shí),熱泵制熱量占總耗熱量比例分別為105%、150%。

    由表5可以看出,壓縮機(jī)功率為20 kW時(shí),全年的制熱量大于總耗熱量的時(shí)長(zhǎng)占比僅為40%,這是由于冬季進(jìn)料耗熱較大,熱泵制熱量一直不能滿足所需熱量,此時(shí)應(yīng)使用輔助熱源補(bǔ)充供熱。由表5還可以看出,采用功率為33 kW的壓縮機(jī),每月的制熱量總量均大于總耗熱量,而全年中制熱量大于總耗熱量的時(shí)長(zhǎng)占比卻只有73.7%。11月至轉(zhuǎn)年3月,熱泵制熱量大于總耗熱量的時(shí)長(zhǎng)占比在50%左右,而對(duì)比每月的制熱量與總耗熱量,發(fā)現(xiàn)二者大致相平。

    為進(jìn)一步確認(rèn)此時(shí)的工作狀態(tài),繪制了壓縮機(jī)功率為33 kW時(shí),1月1日總耗熱量與制熱量的對(duì)比,見(jiàn)圖12。哈爾濱冬季環(huán)境溫度低于0 ℃,進(jìn)料溫度取0 ℃,因此進(jìn)料加熱量基本相同,而進(jìn)料加熱量占總耗熱量的大部分,罐體散熱變化不大,因此圖中總耗熱量保持平穩(wěn),而熱泵制熱量每4 h重復(fù)一次。從圖中可以看出,熱泵制熱量與總耗熱量的總量基本一致,因此沼液溫度將在35 ℃上下波動(dòng)。因此,當(dāng)熱泵部件參數(shù)為原設(shè)計(jì)值2倍,壓縮機(jī)功率為33 kW時(shí),可基本滿足中溫發(fā)酵。

    圖12 壓縮機(jī)功率為33 kW時(shí),1月1日總耗熱量與熱泵制熱量的對(duì)比

    ④ 小結(jié)

    當(dāng)污水源熱泵采用前文的設(shè)計(jì)參數(shù)時(shí),壓縮機(jī)功率為20 kW,熱泵在最冷的1月能保證所需熱量的72%,然而此時(shí)小時(shí)不保證率較高,需設(shè)置輔助熱源。當(dāng)污水源熱泵部件參數(shù)采用原設(shè)計(jì)值兩倍時(shí),壓縮機(jī)功率為33 kW,雖然在1月小時(shí)保證率僅為50%,但熱泵制熱量與總耗熱量總量基本一致,沼液將在35 ℃上下波動(dòng),可基本滿足中溫發(fā)酵。但此時(shí)熱泵在夏季的供熱量遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)所需熱量,且COP相比20 kW時(shí)有所降低。

    實(shí)際應(yīng)用時(shí),應(yīng)結(jié)合經(jīng)濟(jì)性分析對(duì)熱泵進(jìn)行選型。大中型沼氣工程中溫發(fā)酵容積產(chǎn)氣率按1.3 m3/(m3·d)計(jì)算,則1 000 m3的中溫厭氧發(fā)酵罐年產(chǎn)氣量為474 500 m3,年產(chǎn)能9 684 545 MJ(按體積分?jǐn)?shù)甲烷60%,二氧化碳40%,15 ℃計(jì)算溫度)。熱泵制熱量為33 kW時(shí),耗能與產(chǎn)能之比僅為10.7%。沼氣價(jià)格為0.9 元/m3時(shí),電費(fèi)占沼氣收益的31%。

    在實(shí)際工程中,由于供熱量與總耗熱量的不均勻性,沼液溫度會(huì)發(fā)生波動(dòng),進(jìn)而總耗熱量與熱泵制熱量也會(huì)發(fā)生變化,總耗熱量與制熱量的變化又會(huì)進(jìn)一步導(dǎo)致沼液溫度的變化;沼液溫度、總耗熱量、制熱量耦合影響,使得實(shí)際結(jié)果會(huì)與該計(jì)算結(jié)果有所偏差。

    4 結(jié)論

    ① 根據(jù)對(duì)大中型沼氣工程中溫發(fā)酵系統(tǒng)的研究,依照哈爾濱等地區(qū)氣象條件計(jì)算總耗熱量,在此基礎(chǔ)上為減少沼氣罐出料的熱量損失,設(shè)計(jì)了一套污水源熱泵余熱回收系統(tǒng)。應(yīng)用Dymola軟件對(duì)該系統(tǒng)模型的余熱回收效率進(jìn)行模擬分析,評(píng)價(jià)了污水源熱泵全年的工作狀況。

    ② 對(duì)哈爾濱地區(qū),在周期為4 h的進(jìn)出料循環(huán)中,污水源熱泵系統(tǒng)的COP為2.7~3.0,過(guò)熱度在3 K左右,熱泵系統(tǒng)工作穩(wěn)定,制熱性能系數(shù)較高。對(duì)哈爾濱地區(qū),11月至轉(zhuǎn)年3月,輔助熱源需一直開(kāi)啟; 6—8月,壓縮機(jī)部分負(fù)荷運(yùn)行; 4、5、9、10月,根據(jù)總耗熱量與熱泵制熱量,確定輔助熱源開(kāi)啟時(shí)間。

    ③ 在哈爾濱地區(qū),采用壓縮機(jī)功率為20 kW的熱泵系統(tǒng),最冷的1月能夠補(bǔ)償72%的總耗熱量,但小時(shí)不保證率較高,需設(shè)置輔助熱源;采用壓縮機(jī)功率為33 kW的熱泵系統(tǒng),制熱量與總耗熱量大體持平,可基本滿足中溫發(fā)酵,但該熱泵在6—8月提供的熱量超過(guò)所需熱量的兩倍,且COP相比壓縮機(jī)功率為20 kW時(shí)有所降低。

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