長(zhǎng)輸管線壓縮機(jī)Burgmann干氣密封國(guó)內(nèi)維修技術(shù)探討

馬宏軍

中國(guó)石油西部管道公司生產(chǎn)技術(shù)服務(wù)中心

離心壓縮機(jī)是天然氣輸氣管道的關(guān)鍵動(dòng)力設(shè)備，而干氣密封是壓縮機(jī)組重要的功能性部件[1]，其作用是有效隔離壓縮機(jī)的介質(zhì)腔與軸承腔，防止機(jī)內(nèi)天然氣向周圍環(huán)境泄漏，確保潤(rùn)滑油不會(huì)進(jìn)入機(jī)組，使長(zhǎng)輸管線壓縮機(jī)組能安全、高效、穩(wěn)定地運(yùn)行。

目前我國(guó)在用的長(zhǎng)輸管線壓縮機(jī)的干氣密封主要依賴國(guó)外進(jìn)口，主要以德國(guó)Burgmann、美國(guó)John Crane兩家國(guó)際密封行業(yè)巨頭產(chǎn)品為主。由于干氣密封本體價(jià)格昂貴，使用一定周期后經(jīng)專業(yè)廠家修復(fù)作為備件重復(fù)使用，可以節(jié)省成本，這也是國(guó)際上通用的做法。

以往正常檢修和意外搶修更換下來的集裝式干氣密封本體一般都送到Burgmann和John Crane原廠去維修。目前John Crane在天津有自己的干氣密封加工廠，可以進(jìn)行干氣密封本體的維修與試驗(yàn)；Burgmann在中國(guó)還沒有干氣密封加工廠，所有更換下的干氣密封都需要返回德國(guó)本部進(jìn)行維修與試驗(yàn)，返修價(jià)格高、周期長(zhǎng)、售后技術(shù)服務(wù)滯后。因此開發(fā)有實(shí)力的國(guó)內(nèi)干氣密封廠家進(jìn)行本地化維修，既可以降低維修成本，縮短交貨周期，又可使現(xiàn)場(chǎng)技術(shù)服務(wù)響應(yīng)及時(shí)，改善現(xiàn)場(chǎng)技術(shù)服務(wù)的水平與質(zhì)量。

1 Burgmann干氣密封技術(shù)特點(diǎn)

圖1為典型的Burgmann管線壓縮機(jī)干氣密封結(jié)構(gòu)示意圖，圖中A為一級(jí)密封進(jìn)氣孔，B為一級(jí)密封泄漏放空孔，C為二級(jí)密封進(jìn)氣孔（通常不用，堵死），D為二級(jí)密封泄漏放空孔，S為后置隔離氣進(jìn)氣孔。

圖1 Burgmann管線壓縮機(jī)干氣密封結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Structure diagram of Burgmann pipeline compressor dry gas seal

其主要技術(shù)特點(diǎn)為：

（1）密封本體是兩級(jí)串聯(lián)的干氣密封[2]。正常情況下，一級(jí)密封為主密封，承受全部介質(zhì)高壓；二級(jí)密封為安全密封，僅承受較低壓力（小于0.15 MPa）。當(dāng)一級(jí)密封失效后，二級(jí)密封作為主密封使用，承受全部介質(zhì)壓力，阻止工藝氣外漏并觸發(fā)報(bào)警或者聯(lián)鎖，壓縮機(jī)可以安全停車泄壓檢修，因此這種密封方式的安全性、可靠性很高。

（2）后置隔離密封采用迷宮密封[3-4]。向隔離密封中注入隔離氣（儀表風(fēng)），保證機(jī)組軸承的潤(rùn)滑油或油霧不進(jìn)入密封區(qū)域，由于迷宮密封本身泄漏量較大，從二級(jí)密封泄漏的少量天然氣與內(nèi)側(cè)迷宮密封泄漏的儀表風(fēng)混合后可以遠(yuǎn)離甲烷在空氣中的爆炸極限（5%～15%），因此其操作安全性很高。

（3）動(dòng)靜環(huán)摩擦副材料配對(duì)采用硬對(duì)硬方式。動(dòng)環(huán)采用碳化硅材料，其硬度高、導(dǎo)熱性和耐腐蝕性好；靜環(huán)也采用碳化硅，但在密封表面噴涂DLC（類金剛石碳）涂層[5]，以增強(qiáng)密封面的耐磨性和摩擦學(xué)特性。

（4）動(dòng)環(huán)的傳動(dòng)方式簡(jiǎn)單。利用動(dòng)環(huán)內(nèi)徑徑向壓縮產(chǎn)生的靜摩擦力帶動(dòng)動(dòng)環(huán)，使動(dòng)環(huán)隨軸套旋轉(zhuǎn)，該圈簧具有方向性，并且只能單向傳動(dòng)。

（5）密封本體輔助密封圈適合高壓工況。輔助密封圈采用彈簧加載的聚合物密封圈，耐受高壓能力強(qiáng)，具有極好的耐腐蝕性和耐溫性。

（6）動(dòng)環(huán)端面設(shè)計(jì)有單向V形槽，槽型沿周向和徑向三維過渡，動(dòng)壓效應(yīng)強(qiáng)，抗干擾能力強(qiáng)。

2 國(guó)內(nèi)維修的基本要求

國(guó)內(nèi)維修與原廠家維修一樣，必須滿足以下基本要求。

（1）維修后的集裝式干氣密封本體和后置迷宮密封在安裝尺寸上必須與原密封完全一致。

（2）維修后的干氣密封本體泄漏量與原密封接近，必須與原干氣密封控制系統(tǒng)相匹配，不用更改原干氣密封系統(tǒng)盤儀器儀表的參數(shù)設(shè)置，包括報(bào)警連鎖參數(shù)設(shè)置。在0℃、1個(gè)標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下（下同），泄漏量要求見表1。

（3）維修后的干氣密封在使用壽命上必須保證在機(jī)組正常運(yùn)行工況下和現(xiàn)場(chǎng)正常操作條件下能至少連續(xù)使用25 000 h。

（4）維修后的干氣密封必須滿足壓縮機(jī)數(shù)據(jù)表中的各種工況，包括啟動(dòng)、停車、暖機(jī)和備用靜止工況。

3 國(guó)內(nèi)維修的方案探討

3.1 動(dòng)環(huán)的改造

原進(jìn)口密封動(dòng)環(huán)的傳動(dòng)方式僅靠動(dòng)環(huán)內(nèi)徑處定心圏簧（圖2）的壓縮變形產(chǎn)生的摩擦力來帶動(dòng)動(dòng)環(huán)隨軸套一起高速旋轉(zhuǎn)[6]。

表1 干氣密封端面泄漏量Tab.1 Leakage amount of dry gas seal end face

圖2 動(dòng)環(huán)圈簧結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 Schematic diagram of rotating seal ring spring structure

在正常運(yùn)轉(zhuǎn)和正常啟停情況下，干氣密封的端面摩擦扭矩非常小，這種動(dòng)環(huán)傳動(dòng)方式?jīng)]有問題；在異常工況下，特別是低速啟動(dòng)或動(dòng)環(huán)表面帶液時(shí)，干氣密封的端面摩擦扭矩可能很大[7]，實(shí)際應(yīng)用中往往會(huì)超過動(dòng)環(huán)內(nèi)徑處定心圏簧壓縮產(chǎn)生的最大靜摩擦力，動(dòng)環(huán)和軸套之間在周向會(huì)發(fā)生相對(duì)滑動(dòng)，引起圈簧損壞、動(dòng)環(huán)傳動(dòng)失效，如圖3所示。

圖3 動(dòng)環(huán)圈簧損壞示意圖Fig.3 Damage diagram of rotating ring spring

因此，為提高修復(fù)后密封的可靠性，有必要對(duì)動(dòng)環(huán)傳動(dòng)方式進(jìn)行優(yōu)化。對(duì)比美國(guó)John Crane、Flowserve巨頭公司和國(guó)內(nèi)一些干氣密封廠家的干氣密封結(jié)構(gòu)，結(jié)合實(shí)踐證明采用機(jī)械傳動(dòng)的方式更為可靠。為充分利舊，降低維修成本，動(dòng)環(huán)采用銷傳動(dòng)的方式，整體強(qiáng)度更高、更可靠。

具體方案：將動(dòng)環(huán)送國(guó)內(nèi)生產(chǎn)碳化硅密封環(huán)的專業(yè)廠家，在動(dòng)環(huán)密封面背部加工傳動(dòng)銷孔（圖4），改造后的實(shí)物如圖5所示。

圖4 動(dòng)環(huán)改造銷孔示意圖Fig.4 Schematic diagram of transforming pin hole of rotating ring

圖5 動(dòng)環(huán)改造銷孔實(shí)物圖Fig.5 Real picture of pin hole modified by moving ring

同時(shí)在軸套和中間套相應(yīng)位置加工銷孔，配金屬傳動(dòng)銷，從數(shù)據(jù)來看，改變傳動(dòng)方式后，許用剪切力增大5倍多，可以更好地克服大扭矩的運(yùn)行工況。目前，該方案已經(jīng)實(shí)施并在現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用，效果良好。兩種傳動(dòng)方式對(duì)比見表2。

表2 兩種傳動(dòng)方式參數(shù)對(duì)比Tab.2 Parameter comparison of the two driving modes

對(duì)利舊和新采購(gòu)的碳化硅動(dòng)環(huán)需要重新進(jìn)行研磨、拋光，然后在動(dòng)環(huán)密封面加工動(dòng)壓型槽，刻槽檢測(cè)合格的動(dòng)環(huán)，按照J(rèn)B/T 11289—2012標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行最大連續(xù)轉(zhuǎn)速6 405 r/min的1.15倍（7 366 r/min）進(jìn)行超速試驗(yàn)1 min，以檢測(cè)動(dòng)環(huán)強(qiáng)度和內(nèi)部缺陷。

原Burgmann密封的動(dòng)環(huán)槽型為特制磨床加工的三維單向V型槽，必須通過專門的干氣密封綜合性能有限元分析設(shè)計(jì)軟件進(jìn)行新刻槽型參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)（軟件必須同時(shí)考慮熱、固、流的耦合作用，通過反復(fù)迭代求解），使其泄漏量與原Burgmann密封設(shè)計(jì)相近[8]。

3.2 靜環(huán)的同材質(zhì)替換

原進(jìn)口Burgmann密封的靜環(huán)基體材料為碳化硅，為增強(qiáng)密封端面的摩擦學(xué)特性[9]，在密封端面噴涂一種高硬度的DLC涂層。靜環(huán)替換的最簡(jiǎn)單方式就是采用同種材料即SiC+DLC進(jìn)行替換，可以保持密封環(huán)的尺寸不變。采購(gòu)產(chǎn)品有國(guó)外進(jìn)口的，也有國(guó)產(chǎn)的。國(guó)外進(jìn)口產(chǎn)品的特點(diǎn)是質(zhì)量可靠，但采購(gòu)周期長(zhǎng)、價(jià)格昂貴；國(guó)產(chǎn)的SiC+DLC，SiC質(zhì)量可以得到保證，但DLC的涂層質(zhì)量不穩(wěn)定[5]，很難達(dá)到原始密封環(huán)的水平，而且運(yùn)轉(zhuǎn)一段時(shí)間后容易出現(xiàn)局部脫落。

3.3 靜環(huán)的改造

從技術(shù)角度分析各廠家高壓干氣密封在設(shè)計(jì)上存在的差異，主要表現(xiàn)在：①以John Crane為代表的“硬對(duì)軟”（動(dòng)環(huán)材料為硬質(zhì)合金或碳化硅，靜環(huán)材料為石墨）設(shè)計(jì)；②以Burgmann、Flowserve為代表的“硬對(duì)硬”（動(dòng)環(huán)材料為碳化硅或氮化硅，靜環(huán)材料為碳化硅表面噴涂DLC涂層）設(shè)計(jì)。兩種設(shè)計(jì)理念不同，技術(shù)關(guān)鍵點(diǎn)也相差甚遠(yuǎn)，通常在15 MPa以下壓力時(shí)，兩種設(shè)計(jì)都可以滿足使用要求。限于靜環(huán)采用同材質(zhì)修復(fù)難度較大及目前SiC表面噴涂DLC技術(shù)上的不穩(wěn)定，在役管線密封工作壓力小于10 MPa，在這個(gè)壓力范圍內(nèi)，“硬對(duì)軟”設(shè)計(jì)也是可以滿足使用的。

在滿足使用條件和性能的前提下，將靜環(huán)改造設(shè)計(jì)的維修方案對(duì)比John Crane和國(guó)內(nèi)一些干氣密封廠家的干氣密封結(jié)構(gòu)，結(jié)合實(shí)踐認(rèn)為靜環(huán)采用高強(qiáng)度石墨材料也是可行的，石墨同樣具有較好的潤(rùn)滑性。由于石墨與碳化硅材料的性能存在較大差異，石墨材料的彈性模量一般是20～40 GPa，而碳化硅材料的彈性模量可達(dá)420 GPa，在承受相同高壓時(shí)石墨產(chǎn)生的變形遠(yuǎn)大于碳化硅，通常情況下“硬對(duì)軟”設(shè)計(jì)密封端面的泄漏量約是“硬對(duì)硬”的2～4倍，可通過靜環(huán)結(jié)構(gòu)尺寸的優(yōu)化進(jìn)一步優(yōu)化泄漏量。

石墨替代的改造方案具體實(shí)施要求是：靜環(huán)材料采用石墨，靜環(huán)安裝拆卸接口尺寸與原碳化硅環(huán)一致。主要尺寸要求見表3。

表3 石墨與碳化硅環(huán)尺寸要求對(duì)比Tab.3 Comparison of graphite and silicon carbide ring size requirements

3.4 易損件的更換

在集裝式干氣密封中，彈簧加載的聚合物密封圈、O形圈、彈簧、定心圏簧、連接螺釘、鍵、銷等都屬于易損件，密封使用一個(gè)大修周期后都會(huì)存在一定的變形、失彈、疲勞、老化、磨損等缺陷，這些缺陷如不加以消除，可能會(huì)對(duì)密封下一個(gè)大修周期的穩(wěn)定運(yùn)行帶來不確定的風(fēng)險(xiǎn)，因此在密封修復(fù)過程中必須加以更換。

3.5 密封綜合性能數(shù)值模擬分析

由于碳化硅與碳石墨的材料彈性模量差距大，為保證改變密封摩擦副配對(duì)方式后密封泄漏量與原密封相近，靜環(huán)升級(jí)改造須采用FEM有限元軟件進(jìn)行重新優(yōu)化設(shè)計(jì)。數(shù)值模擬基本參數(shù)見表4。

表4 數(shù)值模擬基本參數(shù)Tab.4 Basic parameters of numerical simulation

通過理論計(jì)算后進(jìn)行建模，圖6是一級(jí)密封摩擦副建模的網(wǎng)格劃分圖[6]，圖7為一級(jí)密封靜環(huán)壓力邊界條件，圖8為一級(jí)密封動(dòng)環(huán)壓力邊界條件，圖9為一級(jí)密封摩擦副對(duì)流換熱和熱輸入邊界條件，圖10為一級(jí)密封摩擦副溫度邊界條件，圖11為一級(jí)密封動(dòng)環(huán)端面槽型輪廓。

圖6 一級(jí)密封摩擦副建模網(wǎng)格劃分Fig.6 Meshing of first-stage seal friction pair modeling

圖7 一級(jí)密封靜環(huán)壓力邊界條件Fig.7 Pressure boundary conditions of first-stage stationary seal ring

圖8 一級(jí)密封動(dòng)環(huán)壓力邊界條件Fig.8 Pressureboundaryconditionsoffirst-stagerotatingseal ring

圖9 一級(jí)密封摩擦副對(duì)流換熱和熱輸入邊界條件Fig.9 Boundary conditions of convection heat transfer and heat input of first-stage seal friction pair

圖10 一級(jí)密封摩擦副溫度邊界條件Fig.10 Temperature boundary conditions of first-stage seal friction pair

圖11 一級(jí)密封動(dòng)環(huán)端面槽型輪廓Fig.11 End face groove profile of first-stage rotating seal ring

圖12 為一級(jí)密封腔壓力為9.0 MPa(G)、轉(zhuǎn)速為6 405 r/min條件下一級(jí)密封摩擦副總的變形及溫度分布，圖13為其工況下一級(jí)密封摩擦副端面徑向氣膜壓力分布，表5為一級(jí)密封設(shè)計(jì)參數(shù)及主要?jiǎng)討B(tài)性能參數(shù)計(jì)算結(jié)果。

圖12 一級(jí)密封摩擦副總的變形及溫度分布（ p=9.0 MPa(G)， n=6 405 r/min）Fig.12 Total deformation and temperature distribution of firststage seal friction pair(p=9.0 MPa(G)，n=6 405 r/min)

圖13 一級(jí)密封摩擦副端面徑向氣膜壓力分布（ p=9.0 MPa(G)， n=6 405 r/min）Fig.13 Radial gas film pressure distribution on the end face of first-stage seal friction pair(p=9.0 MPa(G)，n=6 405 r/min)

表5 一級(jí)密封設(shè)計(jì)參數(shù)及動(dòng)態(tài)性能計(jì)算結(jié)果Tab.5 Design parameters and dynamic performance calculation results of first-stage seal

通過專業(yè)的分析軟件，在滿足接口尺寸和性能的前提下，通過不斷迭代最終確定了靜環(huán)的端面外徑和端面內(nèi)徑尺寸，同時(shí)也對(duì)靜環(huán)升級(jí)改造后的密封泄漏量進(jìn)行了預(yù)估。綜合來看，尺寸滿足要求，密封泄漏量也滿足替代要求，石墨替代的方案從理論上是可行的；同時(shí)，也對(duì)動(dòng)環(huán)槽型參數(shù)進(jìn)行了迭代優(yōu)化，進(jìn)一步優(yōu)化確定了槽型參數(shù)（廠家出于保密原因不能提供）。根據(jù)優(yōu)化后的理論數(shù)據(jù)，對(duì)動(dòng)環(huán)流體動(dòng)壓槽進(jìn)行了加工（圖14和圖15），設(shè)計(jì)制造了石墨材料的靜環(huán)，密封整體組裝后還需通過試驗(yàn)驗(yàn)證真實(shí)性能。

圖14 burgmann動(dòng)壓槽Fig.14 Burgmann dynamic pressure groove

圖15 修改后的動(dòng)壓槽型Fig.15 Modified dynamic pressure groove shape

4 維修后產(chǎn)品出廠試驗(yàn)

4.1 旋轉(zhuǎn)組件動(dòng)平衡校核

密封在修復(fù)過程中，一般需要對(duì)動(dòng)環(huán)密封面進(jìn)行研磨、拋光和重新刻槽；旋轉(zhuǎn)金屬件如軸套、中間套、壓緊套可能會(huì)有局部加工打磨處理；另外，連接旋轉(zhuǎn)金屬件的易損件螺釘也需要進(jìn)行更換，圈簧更換后動(dòng)環(huán)同心度也會(huì)發(fā)生一些變化。由于上述原因，密封旋轉(zhuǎn)組件的質(zhì)量分布可能會(huì)發(fā)生一些小的變化，因此必須對(duì)旋轉(zhuǎn)組件的動(dòng)平衡狀況進(jìn)行校核，精度等級(jí)滿足ISO 1940標(biāo)準(zhǔn)G2.5等級(jí)的要求。

4.2 集裝式密封的出廠性能試驗(yàn)

修復(fù)后的密封能否達(dá)到與原密封相近的性能要求，必須通過模擬現(xiàn)場(chǎng)壓力、轉(zhuǎn)速的出廠試驗(yàn)來測(cè)試。出廠試驗(yàn)規(guī)范要求執(zhí)行API617—2014標(biāo)準(zhǔn)。試驗(yàn)過程中，需要重點(diǎn)關(guān)注的是密封在控制點(diǎn)的泄漏量，包括最大靜態(tài)壓力下的靜態(tài)泄漏量和在最大連續(xù)轉(zhuǎn)速、最大動(dòng)態(tài)密封壓力下的動(dòng)態(tài)泄漏量；觀測(cè)密封試驗(yàn)后的解體情況，注意密封面有無磨損、輔助密封圈有無變形、金屬件間有無碰磨。一旦異常情況出現(xiàn)，必須分析原因，消除一切可能的隱患。試驗(yàn)內(nèi)容包括一級(jí)密封靜態(tài)試驗(yàn)、二級(jí)密封靜態(tài)試驗(yàn)、一級(jí)密封動(dòng)態(tài)試驗(yàn)、二級(jí)密封動(dòng)態(tài)試驗(yàn)、超速試驗(yàn)、啟停試驗(yàn)、目測(cè)檢查、確認(rèn)試驗(yàn)等，實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)見表6。

4.2.1 靜壓試驗(yàn)

一級(jí)密封氣加壓到密封最大靜態(tài)設(shè)計(jì)壓力12.0 MPa，維持至少10 min然后減小該壓力到最大規(guī)定的靜態(tài)密封氣體壓力的75%（9.0 MPa）、50%（6.0 MPa）和25%（3.0 MPa）。保持在各壓力水平并記錄密封泄漏量。維持一級(jí)密封壓力在12.0 MPa，調(diào)整二級(jí)密封氣加壓到密封最大靜態(tài)壓力12.0 MPa，維持至少10 min，然后減小該壓力到最大規(guī)定的靜態(tài)密封氣體壓力的75%（9.0 MPa）、50%（6.0 MPa）和25%（3.0 MPa）。保持在各壓力水平并記錄密封泄漏量。

4.2.2 動(dòng)壓試驗(yàn)

調(diào)整一級(jí)密封氣壓力至最大動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)壓力9.0 MPa(G)，啟動(dòng)電動(dòng)機(jī)，轉(zhuǎn)速?gòu)?升到最大連續(xù)轉(zhuǎn)速6 405 r/min并運(yùn)行至少15 min，一級(jí)泄漏維持正常背壓0.15 MPa，每5 min記錄數(shù)據(jù)。將轉(zhuǎn)速繼續(xù)增大到跳閘轉(zhuǎn)速6 725 r/min，穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)15 min后，每5 min記錄數(shù)據(jù)。將轉(zhuǎn)速再次降低到最大連續(xù)轉(zhuǎn)速6 405 r/min，穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)60 min，每5 min記錄數(shù)據(jù)。調(diào)整二級(jí)密封壓力至最大動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)壓力9.0 MPa(G)，運(yùn)行15 min，每5 min記錄數(shù)據(jù)。

4.2.3 啟停試驗(yàn)

保持一級(jí)密封壓力為9.0 MPa(G)，進(jìn)行連續(xù)兩次啟停試驗(yàn)，要求轉(zhuǎn)速快速升至跳閘轉(zhuǎn)速6 725 r/min然后降低轉(zhuǎn)速到最大連續(xù)轉(zhuǎn)速 6 405 r/min。保持5 min并記錄在靜止和轉(zhuǎn)速下的數(shù)據(jù)。

4.2.4 目測(cè)檢查

將試驗(yàn)后的密封拆卸下來，確保關(guān)鍵零件有配對(duì)標(biāo)記。對(duì)密封進(jìn)行解體，檢查密封面和零部件的磨損情況以及密封環(huán)的表面質(zhì)量，密封環(huán)表面質(zhì)量應(yīng)與試驗(yàn)前一致，密封面允許有不明顯及不影響使用性能的劃痕。記錄檢查情況，重新組裝密封。

表6 維修后干氣密封端面泄漏量Tab.6 Leakage amount of dry gas seal end face after maintenance

4.2.5 確認(rèn)試驗(yàn)及結(jié)論

密封裝入試驗(yàn)臺(tái)，重復(fù)靜態(tài)試驗(yàn)，泄漏量應(yīng)滿足技術(shù)要求。試驗(yàn)后，干氣密封泄漏量滿足要求，解體后，密封端面無擦痕，方案可行。

5 結(jié)束語

通過對(duì)長(zhǎng)輸管線壓縮機(jī)Burgmann干氣密封技術(shù)分析，探討了“硬對(duì)硬”和“硬對(duì)軟”兩種維修方案的可行性。采用改變密封摩擦副配對(duì)方式，由原來的“硬對(duì)硬”改為“硬對(duì)軟”設(shè)計(jì)修復(fù)的甘肅省古浪壓氣站Burgmann干氣密封，在某工廠進(jìn)行了維修和出廠試驗(yàn)，試驗(yàn)的動(dòng)靜態(tài)泄漏量指標(biāo)與原密封相近，密封解體后，一級(jí)密封和二級(jí)密封的密封面無任何磨損，表明修復(fù)后的密封綜合性能良好。另外，采用原始密封摩擦副配對(duì)方式（SSiC對(duì)SSiC+DLC）修復(fù)的柳園、酒泉、金昌、雅滿蘇等站Burgmann干氣密封，也都進(jìn)行了維修和出廠試驗(yàn)，試驗(yàn)的動(dòng)靜態(tài)泄漏量指標(biāo)與原密封相近，密封解體后，一級(jí)密封和二級(jí)密封的密封面無任何磨損，表明修復(fù)后的密封綜合性能良好。下一步需要繼續(xù)關(guān)注修復(fù)后的密封在現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際使用情況，尤其是多次啟停后密封運(yùn)行的穩(wěn)定性，進(jìn)一步跟蹤兩種維修方式的優(yōu)劣，不斷進(jìn)行密封性能優(yōu)化。