焦化固廢配煤煉焦中共炭化理論應(yīng)用及需關(guān)注問題

甘秀石 ，王旭 ，高薇 ，杜慶海 ，張明明

（1.鞍鋼股份有限公司煉焦總廠，遼寧 鞍山 114021；2.鞍鋼化學(xué)科技有限公司，遼寧 鞍山 114021）

中國是世界主要焦炭生產(chǎn)及消費(fèi)大國，截至2016年年底，中國焦炭產(chǎn)量達(dá)到44 912萬t（實(shí)際總產(chǎn)能達(dá)到6.87億t），約占世界焦炭產(chǎn)量70%以上。焦化生產(chǎn)過程中產(chǎn)生大量焦油渣、剩余活性污泥、固廢樹脂和除塵粉等固體廢棄物，其中部分屬于危險廢棄物。按照焦炭生產(chǎn)線年產(chǎn)量為100萬t估算，每年可產(chǎn)生焦油渣500 t，含水剩余活性污泥2 500 t，其它盡管因工藝不同，固廢種類有所不同，但共同點(diǎn)是都有大量危險廢棄物產(chǎn)生?！吨腥A人民共和國固體廢物污染環(huán)境防治法》中明確規(guī)定：產(chǎn)生工業(yè)固體廢物的單位應(yīng)當(dāng)建立、健全污染環(huán)境防治責(zé)任制度，采取防治工業(yè)固體廢物污染環(huán)境的措施。企業(yè)事業(yè)單位應(yīng)當(dāng)合理選擇和利用原材料、能源和其他資源，采用先進(jìn)生產(chǎn)工藝和設(shè)備，減少工業(yè)固體廢物產(chǎn)生量，降低工業(yè)固體廢物危害性。因此，焦化固體廢棄物如何無害化處理，已成為焦化廠亟待解決的環(huán)保和生產(chǎn)問題［1］。

1 焦化固廢配煤煉焦可行性分析

焦化固體廢棄物無害化處理的主要路徑是在焦化工藝內(nèi)實(shí)現(xiàn)閉路循環(huán)。現(xiàn)有固廢處理技術(shù)主要通過焚燒、填埋、物化等手段，采用減量、徹底的形狀改變或與環(huán)境徹底隔離等方式，以避免對環(huán)境造成危害。由于焦化工藝中配煤煉焦工藝具備上述的物料流、隔離、高溫等相似條件，因此具備應(yīng)用的可行性［2］。

焦化固廢配煤煉焦可行性的最直接理論支撐就是共炭化原理。煤中加入非煤粘結(jié)劑進(jìn)行炭化，稱為共炭化。共炭化研究為在采用低變質(zhì)程度弱粘結(jié)煤煉焦時選用合適的粘結(jié)劑提供了理論依據(jù)［3］，也為將有機(jī)渣油、塑料類、橡膠類、瀝青等與煤共炭化提供了可能性，且為解決當(dāng)前世界環(huán)境污染問題做出了很大貢獻(xiàn)。

Collin在400℃下將廢塑料與煤焦油瀝青共熱解，收集熱解油和氣體產(chǎn)物，反應(yīng)所得殘余物與弱粘結(jié)煤共焦化能提高其結(jié)焦性；烏克蘭研究者利用配煤同塑脂廢料共焦化，由于芳香結(jié)構(gòu)的有機(jī)物對配煤結(jié)焦性具有良好影響，所得焦炭強(qiáng)度提高，并獲得貴重化學(xué)產(chǎn)品。同時，中國焦化企業(yè)近年來將大量焦化固廢應(yīng)用在焦化生產(chǎn)實(shí)踐中，也更有力證明了焦化固廢配煤煉焦的可行性［4］。

2 焦化固廢配煤煉焦典型應(yīng)用案例分析

焦化固廢種類較多，成分因原料、工藝等有較大差別，選取有共性、差異性較小的四種典型焦化固廢進(jìn)行應(yīng)用分析。

2.1 焦化固廢焦油渣配煤煉焦應(yīng)用

2.1.1 焦化固廢焦油渣適應(yīng)性分析

焦油渣自身的黏結(jié)性極弱，但在高溫下會融化，形成流動性很好的黏稠體，黏結(jié)性迅速提高，可充分浸潤并吸附在煤粒表面。因此，焦油渣可作為煉焦配煤黏結(jié)劑。在配合煤煉焦過程中，瘦煤、焦油渣在成焦的每個過程中，都能互相彌補(bǔ)缺陷，大大降低對焦炭強(qiáng)度的影響。

對鞍鋼煉焦總廠的焦化固廢焦油渣進(jìn)行常規(guī)工業(yè)分析和元素分析，結(jié)果見表1。

表1 焦化固廢焦油渣常規(guī)工業(yè)分析和元素分析結(jié)果（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） %

從表1可見，焦化固廢焦油渣主要成分為碳，具有高揮發(fā)分、低灰分，全硫與中等含硫煤相當(dāng)。在配煤煉焦過程中，不會導(dǎo)致焦炭灰分、硫分的明顯升高。在煉焦的熱解過程中，由于瘦煤的揮發(fā)分低，析出的氣體少，因此產(chǎn)生的液態(tài)物能夠轉(zhuǎn)化為膠質(zhì)狀態(tài)的少；而焦油渣在該過程中可形成大量的氣體以及膠質(zhì)體，把分子量較大的固態(tài)物質(zhì)包圍起來，形成氣、液、固三相共存的膠質(zhì)體，彌補(bǔ)了瘦煤黏結(jié)性相對較差的不足。在半焦收縮過程中，焦油渣的揮發(fā)分高，收縮量相對較大；而瘦煤的揮發(fā)分低，膠質(zhì)體數(shù)量極少，半焦收縮過程平緩，收縮量極低，與共炭化理論較為吻合，具有可行性。

2.1.2 焦化固廢焦油渣應(yīng)用試驗(yàn)

根據(jù)焦化固廢焦油渣的產(chǎn)量及粘結(jié)性質(zhì)，用穩(wěn)定供給的山西瘦煤A與焦化固廢焦油渣按6:1比例混合成型煤［5］，型煤再與其他煤種按一定比例配煤煉焦。試驗(yàn)采用40 kg小焦?fàn)t，試驗(yàn)所用煤種為配合煤，由配煤生產(chǎn)皮帶運(yùn)輸機(jī)上取得。40 kg小焦?fàn)t的初始爐溫為800℃，煉焦溫度為（1 050±10）℃，煉焦時間為17 h，高溫燜爐時間為2 h。采用濕法熄焦，焦炭的冷強(qiáng)度及熱態(tài)性能分別按GB/T 2006-2008和GB/T 4000-2008進(jìn)行測定。

在基礎(chǔ)煤配比相同的條件下，分別用瘦煤A和型煤進(jìn)行對比試驗(yàn)。加入瘦煤A和型煤比例分別從3%遞增至9%，每個百分比進(jìn)行兩爐試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果取平均值，消除試驗(yàn)誤差。瘦煤A配煤和含焦化固廢焦油渣型煤配煤對比試驗(yàn)方案見表2［6］。

表2 瘦煤A配煤和含焦化固廢焦油渣型煤配煤對比試驗(yàn)方案（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） %

對試驗(yàn)所得焦炭進(jìn)行相關(guān)質(zhì)量檢測。在瘦煤A和型煤所占比例為3%～9%時，瘦煤A配煤和含焦化固廢焦油渣型煤配煤的焦炭冷熱強(qiáng)度對比見表3。從表3可見，隨著瘦煤A配入百分比的逐步遞增，焦炭的抗碎強(qiáng)度（M40）逐漸升高、耐磨強(qiáng)度（M10）逐漸降低，焦炭冷強(qiáng)度有所改善；焦炭反應(yīng)性（CRI）先降低后升高，反應(yīng)后強(qiáng)度（CSR）先升高后降低。瘦煤A配入比例為5%時，焦炭的CSR最高為58.30%，焦炭熱態(tài)性能最好；在瘦煤A配入比例大于5%時，隨著瘦煤A配比的增加，焦炭的CSR逐漸降低，焦炭的熱態(tài)性能變差。當(dāng)用型煤進(jìn)行同配比的對比試驗(yàn)時，隨著型煤配比的逐步遞增，焦炭的M40逐漸降低，M10逐漸升高，焦炭冷強(qiáng)度逐漸變差；焦炭的CRI升高，CSR先升高后急劇降低。在型煤的配入比例為5%時，焦炭的CSR最高為57.25%，焦炭熱態(tài)性能最好；在型煤配入比例大于5%時，隨著型煤配比的增加，焦炭的CSR大幅降低，焦炭熱態(tài)性能變差。

表3 瘦煤A配煤和含焦化固廢焦油渣型煤配煤的焦炭冷熱強(qiáng)度對比 %

對比兩組試驗(yàn)可知，當(dāng)配比低于7%時，與瘦煤A試驗(yàn)焦炭相比，型煤試驗(yàn)焦炭的M40明顯高，M10明顯低，CSR略低，即型煤試驗(yàn)焦炭的冷強(qiáng)度優(yōu)于瘦煤A的試驗(yàn)焦炭，但焦炭熱性能稍差。當(dāng)配比為7%時，與瘦煤A試驗(yàn)焦炭相比，型煤試驗(yàn)焦炭的M40和M10變化不大，CSR較優(yōu)，即二者冷強(qiáng)度基本一致，型煤試驗(yàn)焦炭熱性能略好。當(dāng)加入型煤比例大于7%時，型煤試驗(yàn)焦炭的冷熱強(qiáng)度均大幅變差。

2.1.3 焦化固廢焦油渣應(yīng)用結(jié)論

在配煤煉焦生產(chǎn)中，根據(jù)焦炭質(zhì)量的變化情況，加入型煤比例由3%逐步增加至9%，后根據(jù)資源供應(yīng)變化、焦炭質(zhì)量要求等情況，加入型煤比例控制在7%左右。通過近一年的生產(chǎn)實(shí)踐得出，在焦化固體廢棄物與瘦煤A按1:6配制成型煤，型煤配比為7%左右時配煤煉焦，對所得焦炭的冷熱態(tài)強(qiáng)度影響不大，配煤煉焦是可行的［7］。

2.2 焦化固廢剩余活性污泥配煤煉焦應(yīng)用

2.2.1 焦化固廢剩余活性污泥適應(yīng)性分析

焦化固廢剩余活性污泥本身含有機(jī)物，如蛋白質(zhì)、脂肪和多糖，具有一定的熱值，又有一定的黏結(jié)性能，在煤加工成型煤的過程中，可作黏結(jié)劑，改善在高溫下型煤的內(nèi)部孔結(jié)構(gòu)，提高型煤的氣化反應(yīng)性，降低灰渣中的殘?zhí)迹岣咛嫁D(zhuǎn)化率。剩余污泥既可以作為黏結(jié)劑，也可作為疏松劑，使剩余污泥的熱值也得到利用。

對鞍鋼焦化固廢剩余活性污泥進(jìn)行常規(guī)工業(yè)分析和元素分析，結(jié)果見表4。從表4可見，焦化固廢剩余活性污泥主要含水，是高揮發(fā)分、低灰分物質(zhì)。在配煤煉焦過程中，會增大焦炭的氣孔率，不會導(dǎo)致焦炭灰分的明顯升高，但灰成分中主要是鐵等對煉焦有害的雜質(zhì)［6］。可見，在配煤煉焦時，適當(dāng)添加焦化固廢剩余活性污泥在理論上是可行的。

表4 鞍鋼焦化固廢剩余活性污泥常規(guī)工業(yè)分析和元素分析結(jié)果 %

2.2.2 焦化固廢剩余活性污泥應(yīng)用試驗(yàn)

試驗(yàn)用煉焦配合煤，污泥采自生產(chǎn)線A、生產(chǎn)線B，配比為各50%。試驗(yàn)1為配合煤基礎(chǔ)試驗(yàn)，試驗(yàn)2采用焦化固廢剩余活性污泥配入煉焦煤比例1.5%，試驗(yàn)3采用焦化固廢剩余活性污泥配入煉焦煤比例3.0%。試驗(yàn)用40 kg小焦?fàn)t，采用側(cè)裝，控制堆密度為0.75。40 kg小焦?fàn)t的煉焦溫度為（1 050±10）℃，煉焦時間為 17 h，高溫燜爐時間為2 h。采用濕法熄焦，焦炭的冷強(qiáng)度及熱態(tài)性能分別按GB/T 2006-2008和GB/T 4000-2008進(jìn)行測定。分別對試驗(yàn)1、2、3進(jìn)行兩組測試，取平均值，試驗(yàn)結(jié)果見表5。

表5 焦化固廢剩余活性污泥配煤與常規(guī)配煤的焦炭冷熱強(qiáng)度對比 %

從表5可見，生產(chǎn)配煤配入污泥1.5%、3.0%后，焦炭灰分升高；焦炭冷強(qiáng)度M40分別降低1.0%、2.6%，M10分別升高 1.7%、2.7%；焦炭熱強(qiáng)度CSR分別降低28.9%、31%。

2.2.3 焦化固廢剩余活性污泥應(yīng)用結(jié)論

焦化固廢剩余活性污泥對焦炭質(zhì)量有一定影響，不適合大比例配入配合煤中煉焦，實(shí)踐中對其加入工藝進(jìn)行嚴(yán)格控制，保證其連續(xù)有效少量配入，并混合均勻，達(dá)到不影響焦炭質(zhì)量的要求。

2.3 焦化固廢離子交換樹脂配煤煉焦應(yīng)用

2.3.1 焦化固廢離子交換樹脂適應(yīng)性分析

焦化干熄焦水處理產(chǎn)生的離子交換樹脂被列為國家危險廢物，收錄于國家危險廢物名錄中，廢物代碼900-015-13，是一種含離子交換基團(tuán)功能的高分子聚合物，應(yīng)用時為顆粒狀，在水處理過程中吸附了大量重金屬、酸堿，原采用掩埋處理，具有長期的潛在危險，一旦進(jìn)入環(huán)境將造成嚴(yán)重污染［8］。對焦化固廢離子交換樹脂進(jìn)行工業(yè)分析、全硫等化檢驗(yàn)分析，結(jié)果見表6。對焦化固廢離子交換樹脂進(jìn)行灰成分分析，結(jié)果見表7。

表6 焦化固廢離子交換樹脂工業(yè)分析和全硫分析結(jié)果（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） %

從表6、7可見，樹脂具有低灰、低硫、高揮發(fā)分的特點(diǎn)，在殘留灰分中，F(xiàn)e2O3和SiO2共占78.48%，是灰分的主要成分，具備少量配入備煤條件。

由于此固廢不是由煉焦化學(xué)工藝產(chǎn)生，對其重金屬的含量進(jìn)行檢測，結(jié)果見表8。從表8可見，焦化固廢離子交換樹脂的重金屬含量符合環(huán)保技術(shù)要求。

表8 焦化固廢離子交換樹脂的重金屬含量分析結(jié)果

2.3.2 焦化固廢離子交換樹脂應(yīng)用試驗(yàn)

試驗(yàn)用煉焦配合煤，調(diào)整配煤結(jié)構(gòu)，試驗(yàn)1為配合煤基礎(chǔ)試驗(yàn)；試驗(yàn)2采用焦化固廢離子交換樹脂配入煉焦煤比例0.1%，試驗(yàn)3采用焦化固廢離子交換樹脂配入煉焦煤比例0.3%。試驗(yàn)用200 kg小焦?fàn)t，共6爐試驗(yàn)。200 kg小焦?fàn)t的煉焦溫度為（1 050±10）℃，煉焦時間為16 h。采用干法熄焦，焦炭冷強(qiáng)度及熱態(tài)性能分別按GB/T 2006-2008和GB/T 4000-2008進(jìn)行測定。焦化固廢離子交換樹脂調(diào)整配煤結(jié)構(gòu)試驗(yàn)方案見表9，焦化固廢離子交換樹脂調(diào)整配煤結(jié)構(gòu)方案配合煤質(zhì)量見表10。

表9 焦化固廢離子交換樹脂調(diào)整配煤結(jié)構(gòu)試驗(yàn)方案 %

表10 焦化固廢離子交換樹脂調(diào)整配煤結(jié)構(gòu)方案配合煤質(zhì)量

焦化固廢離子交換樹脂配煤與常規(guī)配煤的焦炭冷熱強(qiáng)度對比見表11。

表11 焦化固廢離子交換樹脂配煤與常規(guī)配煤焦炭冷熱強(qiáng)度對比 %

從表11可見，調(diào)整配煤比后，當(dāng)加入0.1%樹脂時，M40提高 1%，M10升高0.7%，CRI基本持平，CSR下降1.7%，焦炭總體質(zhì)量下滑不明顯。但與配合煤基礎(chǔ)實(shí)驗(yàn)相比，當(dāng)加入0.3%樹脂時，M40下降1.8%，M10升高0.9%，CRI升高 0.9%，CSR下降2.7%，焦炭質(zhì)量下滑明顯。

2.3.3 焦化固廢離子交換樹脂應(yīng)用結(jié)論

焦化固廢離子交換樹脂含有對焦炭質(zhì)量起到劣化作用的物質(zhì)，使用固廢離子交換樹脂回配煉焦，當(dāng)回配比例不超過0.1%時，對焦炭質(zhì)量影響不大；當(dāng)回配比例超過0.1%，對焦炭質(zhì)量影響加大，焦炭質(zhì)量明顯下降。調(diào)整配煤結(jié)構(gòu)對焦化固廢離子交換樹脂在煉焦中所起的劣化作用影響不大，且將大幅度提高配煤成本。

2.4 焦化固廢除塵焦粉配煤煉焦應(yīng)用

2.4.1 焦化固廢除塵焦粉適應(yīng)性分析

根據(jù)焦化固廢除塵焦粉產(chǎn)生的工藝，選取2種有代表性的除塵灰。焦化固廢除塵焦粉的工業(yè)分析、全硫分析結(jié)果見表12，焦化固廢除塵焦粉的粒級分布分別見表13。

表12 焦化固廢除塵焦粉的工業(yè)分析、全硫分析（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） %

表13 焦化固廢除塵焦粉的粒級分布（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） %

從表12、表13可見，推焦裝煤混合除塵焦粉灰分11.65%，揮發(fā)分11.73%，硫分0.93%；其粒度組成，＜0.1 mm 占 36.44%，＜0.7 mm 占 96.02%；干熄焦一、二次混合除塵焦粉灰分12.58%，揮發(fā)分1.01%，硫分0.78%；其粒度組成，＜0.1 mm占18.05%，＜0.7 mm占88.93%。焦化固廢除塵焦粉灰分與煉焦用煤接近，＜0.1 mm粉末的含量偏低，適合在工藝上改造。

2.4.2 焦化固廢除塵焦粉應(yīng)用試驗(yàn)

試驗(yàn)用煉焦配合煤、焦化固廢推焦裝煤混合除塵焦粉。試驗(yàn)1為配合煤基礎(chǔ)試驗(yàn)；試驗(yàn)2采用焦化固廢推焦裝煤混合除塵焦粉配入煉焦煤比例1%，試驗(yàn)3采用焦化固廢推焦裝煤混合除塵焦粉配入煉焦煤比例2%。試驗(yàn)用200 kg小焦?fàn)t，共6爐試驗(yàn)［9］。 200 kg 小焦?fàn)t的煉焦溫度為 （1 050±10） ℃，煉焦時間為16 h。采用干法熄焦，焦炭的冷強(qiáng)度及熱態(tài)性能分別按GB/T 2006-2008和GB/T 4000-2008進(jìn)行測定，試驗(yàn)結(jié)果見表14、表15。

表14 焦化固廢推焦裝煤混合除塵焦粉調(diào)整配煤結(jié)構(gòu)試驗(yàn)配合煤質(zhì)量

表15 焦化固廢推焦裝煤混合除塵焦粉配煤和常規(guī)配煤的焦炭冷熱強(qiáng)度對比 %

從配煤試驗(yàn)結(jié)果看，添加1%、2%除塵灰代替瘦煤后，配合煤灰分、揮發(fā)分略有上升。Y值、G值變化不大。

從表15可見，配入1%、2%的推焦裝煤除塵焦粉，焦炭M40分別下降1.7%和2.2%，M10分別升高0.3%和1.4%，CSR均有小幅下滑。

2.4.3 焦化固廢除塵焦粉的應(yīng)用結(jié)論

焦化固廢除塵焦粉含有對焦炭質(zhì)量起劣化作用的物質(zhì)，回配比例對焦炭質(zhì)量影響較大，焦炭質(zhì)量明顯下降。調(diào)整配煤結(jié)構(gòu)對焦化固廢除塵焦粉在煉焦中所起的劣化作用有一定控制作用，但配煤成本將有所提高。

3 焦化固廢配煤煉焦需要關(guān)注的問題

3.1 與其它配煤原理結(jié)合問題

膠質(zhì)層重疊原理要求配合煤中各單種煤膠質(zhì)體的軟化區(qū)間和溫度間隔能較好地搭接，以使配合煤在煉焦過程中能在較大的溫度范圍內(nèi)處于塑性狀態(tài)，從而改善粘結(jié)過程，并保證焦炭的結(jié)構(gòu)均勻。焦化固廢的加入要辨明添加物是“添加劑煤”還是“填充劑煤”，用簡易“優(yōu)選法”確定配煤比，定出配入方案［4］。如在焦化固廢除塵樹脂的回配中，就要充分考慮此問題，選擇替代煤化度較高的煉焦煤種（如瘦煤），并與之充分混勻，發(fā)揮好填充作用。

3.2 焦炭的質(zhì)量影響問題

焦炭質(zhì)量取決于煉焦煤中的活性組分、惰性組分含量及煉焦操作條件。單種煤的變質(zhì)程度決定其活性組分的質(zhì)量，鏡質(zhì)組平均組最大反射率是反映單種煤的變質(zhì)程度的最佳指標(biāo)。同樣焦化固廢的加入必須考慮互換性配煤原理［10］，當(dāng)配煤有較強(qiáng)粘結(jié)性時，加入一定量焦化固廢除塵焦粉有利于焦炭質(zhì)量提高，回配3%～5%的焦化固廢除塵焦粉代替瘦煤煉焦，技術(shù)上是可行的，但在同樣煤質(zhì)情況下，如果不添加粘結(jié)劑，為保證焦炭質(zhì)量，焦化固廢焦粉的細(xì)度至關(guān)重要［4］。

3.3 利用過程無害化問題

在焦化污染防治原則層面，明確“無害化”是“資源化”的前提，提高相應(yīng)的焦化固廢綜合利用過程和產(chǎn)品的污染防治要求，防止二次污染，確保“資源化”過程和產(chǎn)品的“無害化”。如焦化固廢焦油渣的配入就要考慮與原料煤一定比例結(jié)合，經(jīng)過混合、攪拌、壓制成球，提高混配過程中的環(huán)保等級。

3.4 處理過程經(jīng)濟(jì)化問題

從環(huán)保產(chǎn)業(yè)市場來看，我國“三廢”治理行業(yè)治理投資占環(huán)保產(chǎn)業(yè)整體投入比重不足，焦化固廢的利用不能“只循環(huán)，不經(jīng)濟(jì)、再生資源貴過原生資源”，要適度考慮利用成本。如焦化固廢剩余活性污泥的配入就是考慮原有處理過程的成本因素，在不影響產(chǎn)品品質(zhì)的情況下，適當(dāng)配入原料煤中較為經(jīng)濟(jì)合理。

4 結(jié)論

（1）在保證焦炭質(zhì)量前提下，充分利用焦化固廢與配合煤的共炭化理論，科學(xué)合理地使用焦化固廢，能夠?qū)崿F(xiàn)焦化生產(chǎn)過程中的清潔化，提高了企業(yè)的循環(huán)經(jīng)濟(jì)效益。

（2）可將焦化固體廢棄物與瘦煤A按1:6配制成型煤，按7%比例配入型煤煉焦，對焦炭質(zhì)量影響不大。

（3）焦化固廢剩余活性污泥對焦炭質(zhì)量有一定影響，不適合大比例配入配合煤中煉焦，但可通過嚴(yán)格控制比例，保證其連續(xù)有效少量配入，并混合均勻，達(dá)到不影響焦炭質(zhì)量的要求。

（4）焦化固廢焦粉含有對焦炭質(zhì)量起到劣化作用的物質(zhì)，可通過調(diào)整配煤結(jié)構(gòu)對固廢除塵焦粉在煉焦中所起的劣化作用進(jìn)行一定控制，但配煤成本將有所提高。

（5）使用焦化固廢離子交換樹脂回配煉焦，當(dāng)回配比例不超過0.1%時，對焦炭質(zhì)量影響不大；當(dāng)回配比例超過0.1%，對焦炭質(zhì)量影響加大，焦炭質(zhì)量明顯下降。調(diào)整配煤結(jié)構(gòu)對焦化固廢離子交換樹脂在煉焦中所起的劣化作用影響不大，且將大幅度提高配煤成本。

（6）利用焦化固廢配煤煉焦開辟了焦化固體廢棄物循環(huán)利用的新途徑，輻射全國同行業(yè)，可降低社會環(huán)保治理壓力，對焦化行業(yè)節(jié)能減排具有較大借鑒意義。

（7）焦化固廢配煤煉焦技術(shù)的應(yīng)用，有利于保護(hù)處于緊缺狀態(tài)的國內(nèi)優(yōu)質(zhì)煉焦煤資源，有利于資源的可持續(xù)利用，具有顯著的社會效益。