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    高速鐵路軸箱軸承內(nèi)圈熱軋變形機(jī)理研究

    2019-07-22 09:00:34李廣包順毅火紅巖孫丹彤
    軸承 2019年3期
    關(guān)鍵詞:環(huán)件軸箱內(nèi)圈

    李廣,包順毅,火紅巖,孫丹彤

    (南京天馬軸承有限公司,南京 210031)

    高速鐵路軸承作為高速列車上的重要零部件,是重要的動力傳遞與支承機(jī)構(gòu),其穩(wěn)定性和可靠性直接影響列車的運行安全。目前國內(nèi)高速列車關(guān)鍵軸承主要依賴進(jìn)口,國產(chǎn)化進(jìn)程緩慢,因此,開展高速鐵路軸承基礎(chǔ)研究至關(guān)重要,其中軸承套圈熱軋成形是保證后續(xù)工藝的關(guān)鍵,需要透徹了解套圈變形機(jī)理。

    高速鐵路軸箱軸承多為雙列圓錐滾子軸承,其中內(nèi)圈為可分離的臺階形異形截面環(huán)件。異形截面環(huán)件[1]熱軋通過在熱態(tài)下連續(xù)的局部塑性變形,使環(huán)件壁厚減小,直徑增大,異形截面輪廓成形,從而生產(chǎn)出微觀組織好,流線完整,產(chǎn)品性能高的復(fù)雜截面環(huán)件。文獻(xiàn)[2]為了得到冷輾擴(kuò)高速鐵路軸承的最優(yōu)參數(shù),以內(nèi)圈內(nèi)孔圓度作為指標(biāo)進(jìn)行了極差和方差分析,得出了最優(yōu)組合。文獻(xiàn)[3-4]研究了工藝參數(shù)對高速鐵路軸承外圈的端面成形質(zhì)量和力能參數(shù)的影響。文獻(xiàn)[5-6]對不同截面形狀的環(huán)件進(jìn)行了理論分析與設(shè)計,研究了其軋制條件和影響規(guī)律。文獻(xiàn)[7-8]針對環(huán)件的鍛透條件和成形行為進(jìn)行了詳細(xì)的研究。

    現(xiàn)以高速鐵路軸箱軸承內(nèi)圈為研究對象,借助ABAQUS有限元分析軟件,建立軸箱軸承內(nèi)圈熱軋有限元模型,分析內(nèi)圈在熱軋成形過程中的變形行為。

    1 軋輥尺寸和工藝參數(shù)的選取

    為了更好控制端面的成形質(zhì)量,消除工藝參數(shù)對端面成形質(zhì)量的影響,采用完全閉式孔形設(shè)計。依據(jù)環(huán)件軋制的咬入鍛透條件,驅(qū)動輥最小工作面直徑確定為400 mm,芯輥工作面直徑確定為55 mm,環(huán)件鍛件的最大外徑為177.7 mm,內(nèi)徑為128 mm,高度為68 mm,環(huán)件毛坯的最大外徑為137.1 mm,內(nèi)徑為60 mm,高度為68 mm。驅(qū)動輥旋轉(zhuǎn)角速度為72 r/min,同時做圍繞自身旋轉(zhuǎn)軸的旋轉(zhuǎn)運動和直線進(jìn)給運動,直線進(jìn)給速度為3 mm/s,芯輥只圍繞自身旋轉(zhuǎn)軸做被動旋轉(zhuǎn)運動。高速鐵路軸箱軸承內(nèi)圈軋制開始和結(jié)束示意圖如圖1所示。

    圖1 高速鐵路軸箱軸承內(nèi)圈軋制示意圖

    2 軸承內(nèi)圈熱軋變形分析

    2.1 有限元模型的建立及接觸面積分析

    假設(shè)軋輥為剛體,在軋制過程中不考慮變形。環(huán)件坯料為變形體,材料為GCr15,初始軋制溫度為1 050 ℃。高速鐵路軸箱軸承內(nèi)圈熱軋有限元模型如圖2所示。

    圖2 內(nèi)圈軋制有限元模型

    內(nèi)圈軋制過程如圖3所示,經(jīng)歷了3個階段:第1階段,內(nèi)圈外表面臺階部分與驅(qū)動輥首先接觸,臺階面完全成形;第2階段,內(nèi)圈外表面錐形面部分開始與驅(qū)動輥接觸,環(huán)件與驅(qū)動輥接觸區(qū)域逐漸增加;第3階段,內(nèi)圈外表面與驅(qū)動輥完全接觸,直至軋制完全結(jié)束。

    圖3 內(nèi)圈熱軋過程示意圖

    軋制過程中,軋輥與內(nèi)圈內(nèi)、外表面的接觸面積如圖4所示。由圖可知,芯輥與環(huán)件內(nèi)表面的接觸面積基本沒有變化,因為環(huán)件內(nèi)表面為圓柱面,芯輥從軋制開始就與環(huán)件內(nèi)表面完全接觸;而驅(qū)動輥與環(huán)件外表面的接觸面積則逐漸增加。到達(dá)第3階段后,軋輥與環(huán)件的接觸面積趨于穩(wěn)定并保持驅(qū)動輥與環(huán)件的接觸面積比芯輥與環(huán)件的接觸面積大,到整圓階段時,軋輥與環(huán)件的接觸面積降低。

    圖4 內(nèi)圈與軋輥接觸面積

    由于軋輥與環(huán)件的接觸面積在軋制過程中的變化,引起軋制力能參數(shù)也經(jīng)歷了3個階段:快速增長階段、平穩(wěn)階段和下降階段(圖5)。由圖可知,由于接觸面積的逐漸增加導(dǎo)致軋制力的快速增長;當(dāng)接觸面積趨于穩(wěn)定時,軋制力到達(dá)平穩(wěn)階段;由于整圓階段接觸面積急劇減小軋制力進(jìn)入下降階段[9]。

    圖5 軋制過程中力能參數(shù)變化

    2.2 應(yīng)力場特征

    軸箱軸承內(nèi)圈軋制進(jìn)程中等效應(yīng)力分布如圖6所示,整個軋制過程中最大等效應(yīng)力主要在驅(qū)動輥和芯輥形成的軋制孔內(nèi)。

    開始軋制時,由于受到驅(qū)動輥和芯輥的擠壓作用,首先在接觸部位發(fā)生軋制變形,環(huán)件外表面出現(xiàn)軋制應(yīng)力最大值為181 MPa,而其他部分應(yīng)力值較小(圖6a)。隨著軋制的進(jìn)行,環(huán)件與芯輥的接觸區(qū)域應(yīng)力值增加,達(dá)到186 MPa;根據(jù)咬入鍛透條件和滑移線理論,較薄的位置鍛透效果更好,因此形成的應(yīng)力也比較大;隨著環(huán)件直徑的增大,心部的低應(yīng)力區(qū)域逐漸縮小,應(yīng)力分布更加均勻(圖6b)。隨著環(huán)件與驅(qū)動輥的完全接觸,在環(huán)件外表面處出現(xiàn)應(yīng)力極值(185 MPa),如圖6c所示。在整圓階段,驅(qū)動輥只發(fā)生旋轉(zhuǎn)運動而不再有直線進(jìn)給運動,環(huán)件的等效應(yīng)力分布逐漸均勻,坯料的等效應(yīng)力降低,最大應(yīng)力發(fā)生在環(huán)件與驅(qū)動輥接觸的下部區(qū)域(圖6d)。

    圖6 內(nèi)圈軋制成形過程中等效應(yīng)力云圖

    2.3 等效應(yīng)變場特征

    軸箱軸承內(nèi)圈軋制進(jìn)程中等效應(yīng)變分布如圖7所示。等效應(yīng)變從臺階外表面處逐漸向下擴(kuò)展,最大應(yīng)變一直位于環(huán)件臺階外表面區(qū)域,并隨著軋制的進(jìn)行逐漸增大,最大值達(dá)到3.99,最小應(yīng)變從環(huán)件的下層逐步移動到環(huán)件的中間區(qū)域并逐漸增加,最大值為0.67。

    圖7 內(nèi)圈等效應(yīng)變圖

    由圖7可知,沿環(huán)件軸向外表面區(qū)域,大端臺階處的等效應(yīng)變最大,錐形面處等效應(yīng)變次之,環(huán)件小端處等效應(yīng)變最小。沿環(huán)件徑向,環(huán)件外表面等效應(yīng)變最大,內(nèi)表面次之,環(huán)件中間區(qū)域的等效應(yīng)變最小。

    為了進(jìn)一步分析環(huán)件外表面在軋制過程中等效應(yīng)變的變化規(guī)律,在環(huán)件上取4個分析點(圖7d),點1位于環(huán)件臺階外表面,點2位于環(huán)件臺階外表面與錐形面交界處,點3位于環(huán)件錐形面上,點4位于環(huán)件小端外表面。環(huán)件軋制過程中4個點的等效應(yīng)變?nèi)鐖D8a所示。由圖可知,4個點的等效應(yīng)變的變化趨勢有很大差異,點1和點2位于環(huán)件的上部,在軋制過程中等效應(yīng)變急劇升高并迅速達(dá)到最大值,并且點2處金屬變形最為劇烈,等效應(yīng)變一直處于最高水平。點3位于環(huán)件中間部分,隨著軋制的進(jìn)行逐漸與驅(qū)動輥接觸,等效應(yīng)變先緩慢增加,后迅速增加,但等效應(yīng)變值略低。點4位于環(huán)件最下部,隨著軋制的進(jìn)行,在環(huán)件中間部分完全與驅(qū)動輥接觸后,此部分才與驅(qū)動輥接觸,其等效應(yīng)變隨著軋制的進(jìn)行緩慢增加,并一直處于最低水平。

    環(huán)件中間部分外表面是與滾動體直接接觸的位置,其性能直接影響軸承的使用壽命。在環(huán)件中間部分劃3條線(圖7d),在這3條線上環(huán)件沿徑向的等效應(yīng)變分布如圖8b所示。由圖可知,中間部位環(huán)件外表面的等效應(yīng)變明顯高于其他部位,而中心位置應(yīng)變最低。

    圖8 內(nèi)圈特定位置等效應(yīng)變

    由軋制理論可知,在驅(qū)動輥和芯輥的綜合作用下,環(huán)件的塑性變形是從表面向心部逐漸穿透,并隨著軋制的進(jìn)行,塑性區(qū)會穿透環(huán)件壁厚。文獻(xiàn)[10-11]發(fā)現(xiàn),在筒形件軋制過程中,環(huán)件的塑性穿透是沿徑向從內(nèi)表面向外表面穿透。對于高速鐵路軸箱軸承內(nèi)圈,塑性穿透過程不僅是從環(huán)件表面向心部穿透,而且是從環(huán)件的大端臺階處沿軸向向小端穿透。在軋制的第1階段,驅(qū)動輥只與環(huán)件大端臺階處接觸,塑性穿透集中在環(huán)件的臺階部分,由于驅(qū)動輥與環(huán)件的接觸面積比芯輥與環(huán)件的接觸面積小,環(huán)件臺階處的等效應(yīng)變要高于內(nèi)表面。隨著軋制進(jìn)入第2階段,驅(qū)動輥與環(huán)件錐形面接觸,此時塑性穿透集中在環(huán)件的中間部分,但是驅(qū)動輥與環(huán)件的接觸面積仍小于芯輥與環(huán)件的接觸面積,加之環(huán)件等效應(yīng)變的累積效應(yīng),環(huán)件外表面的等效應(yīng)變會始終大于內(nèi)表面。因此,軸箱軸承內(nèi)圈鍛件會呈現(xiàn):沿徑向外表面等效應(yīng)變高于內(nèi)表面等效應(yīng)變,外表面沿軸向大端臺階處等效應(yīng)變高于小端處的等效應(yīng)變。

    3 試驗驗證

    高速鐵路軸箱軸承內(nèi)圈軋制過程如圖9所示,依據(jù)有限元模擬的尺寸和運動參數(shù),軋制出的內(nèi)圈實物如圖9b所示。經(jīng)檢測,內(nèi)圈成形好,結(jié)構(gòu)尺寸符合要求,內(nèi)部組織均勻,符合標(biāo)準(zhǔn)要求,驗證了內(nèi)圈熱軋方法的可行性和有限元模型的可靠性。

    圖9 內(nèi)圈熱軋試驗過程

    4 結(jié)論

    1) 建立了高速鐵路軸箱軸承內(nèi)圈的熱軋有限元模型,通過模擬和試驗驗證了軸箱軸承內(nèi)圈熱軋的可行性。

    2) 基于高速鐵路軸箱軸承內(nèi)圈軋制過程的接觸機(jī)制,分析了環(huán)件的應(yīng)力和應(yīng)變分布及演化規(guī)律,結(jié)果表明:軸箱軸承內(nèi)圈沿徑向外表面等效應(yīng)變高于內(nèi)表面等效應(yīng)變,外表面沿軸向大端臺階處等效應(yīng)變高于小端處的等效應(yīng)變。

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