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    綜放工作面沿空留巷充填墻體變形分析

    2019-07-15 00:54:36原紅波
    山東煤炭科技 2019年6期
    關(guān)鍵詞:柔模錨栓空留巷

    原紅波

    (山西蘭花集團東峰煤礦有限公司,山西 晉城 048000)

    煤炭占能源結(jié)構(gòu)的70%左右,在未來相當長時期內(nèi),煤炭作為主體能源的地位不會改變,因此煤炭資源回收率將至關(guān)重要[1]。針對煤炭資源回收率低的問題,根據(jù)多年研究,先后提出了沿空掘巷、沿空留巷、小煤柱開采、110工法、N00工法等技術(shù)手段,其中沿空留巷技術(shù)最為成熟與突出。2012年西安科技大學提出“煤炭資源完全開采”的理念和配套技術(shù),采用柔模支護技術(shù)手段,提高煤炭回收率,為煤礦開采創(chuàng)造更有利的條件[1-2]。

    柔?;炷裂乜樟粝锛夹g(shù)可以回收工作面之間煤柱,延長礦區(qū)服務年限;降低巷道掘進率,從根源上減少頂板事故;回采工作面實現(xiàn)Y型通風,消除回風隅角瓦斯積聚。因此,積極推廣無煤柱沿空留巷技術(shù)可以促進煤炭工業(yè)的可持續(xù)發(fā)展,提高煤礦安全生產(chǎn)水平,保證國家能源戰(zhàn)略安全[3-6]。

    1 工作面沿空留巷現(xiàn)狀

    柔模混凝土沿空留巷支護技術(shù)已在神華集團、翼中能源、山西潞安、陽煤集團等多個煤礦多個工作面進行了成功應用,取得了良好的經(jīng)濟、安全和社會效益。大部分礦井采用柔?;炷林ёo技術(shù)均是在大采高工作面,綜采放頂煤工作面采用很少。東峰煤礦與西安科技大學進行了沿空留巷技術(shù)合作,在井下3G02工作面軌道順槽進行了試驗性開采。

    東峰煤礦沿空留巷柔?;炷翂w厚1.2m,混凝土墻高度3.1~3.2m,留巷寬度4m。巷內(nèi)采用錨網(wǎng)索梁聯(lián)合支護方式。頂板錨索采用三二三二布置,錨索型號為Φ17.8×8400mm;頂板每排采用6根高強錨桿支護,錨桿型號為Φ20×2200mm,間距950mm,排距950mm;煤幫采用高強錨桿進行支護,每排四根,錨桿型號為Φ20×2200mm,間距750mm,排距950mm。采空區(qū)采用ZRL9220/22/34D沿空留巷擋矸支架配合雙層金屬網(wǎng)維護,支架由2排窄體支架組成,外形尺寸6.5×1.6×2.2m,支架工作阻力9220kN,初撐力7760kN,支護強度1.2MPa。超前工作面40m范圍內(nèi)沿順槽走向采用一梁五柱進行臨時加強支護,排距1000mm;滯后工作面100m范圍內(nèi)沿順槽走向采用一梁三柱臨時加強支護,排距1000mm,單體支柱的型號為DZ31.5,超前π型鋼梁的長度為4800mm,滯后π型鋼梁的長度為3600mm。

    截至2018年5月,3G02工作面軌道順槽試驗沿空留巷結(jié)束,共留巷615m。沿空留巷施工期間受回采工作面采動和采空區(qū)基本頂垮落影響,巷道壓力較大,出現(xiàn)頂板下沉、墻體劈裂、幫鼓等現(xiàn)象,巷道壓力主要表現(xiàn)在滯后工作面50~150m范圍內(nèi)。留巷結(jié)束后巷道壓力主要表現(xiàn)為底鼓。

    2 沿空留巷柔?;炷翂w變形分析

    2.1 測站布置

    為觀測沿空留巷柔模墻體壓力變化,沿空留巷施工過程中在柔模墻體內(nèi)預埋6組柔模墻體監(jiān)測系統(tǒng),每組有6~7個壓力表,用于監(jiān)測墻體縱向受壓情況。同時在墻體靠巷道一側(cè)安裝3個錨栓壓力表,用于監(jiān)測墻體橫向受壓情況。布置位置如表1。

    表1 墻體測站布置

    2.2 柔模墻體壓力變形觀測

    留巷過程中,柔模墻體有不同程度的破壞。巷道整體變形主要表現(xiàn)為靠墻體的剪切變形,形成臺階。受損墻體主要表現(xiàn)為上部局部墻鼓、劈裂現(xiàn)象。留巷完成后,巷道壓力主要表現(xiàn)為底鼓,柔?;炷翂w下方整體向巷道內(nèi)偏移,造成擠壓力,導致巷道底鼓。

    圖1 一號測站柔?;炷翂w壓力觀測結(jié)果

    1#墻體監(jiān)測系統(tǒng)數(shù)據(jù)分析如圖1。在滯后130m的范圍內(nèi),墻體壓力上升至最大值0.7MPa,在滯后130~150m范圍內(nèi)壓力急劇降為0.28MPa,在滯后150~200m范圍內(nèi)上升至0.67MPa,在150~300m穩(wěn)定在0.9MPa左右。該壓力曲線在滯后130~150m時出現(xiàn)明顯變化,這是由于頂板大面積垮落,周期來壓所致。滯后工作面200m左右位置處壓力穩(wěn)定,此后采空區(qū)被垮塌的矸石充滿。

    圖2 二號測站柔?;炷翂w壓力觀測結(jié)果

    2#墻體監(jiān)測系統(tǒng)數(shù)據(jù)分析如圖2所示。0~40m的范圍內(nèi),墻體壓力上升至最大值5.7 MPa,在滯后50m范圍內(nèi)壓力降為3MPa。該壓力曲線在滯后10~50m出現(xiàn)一次明顯動壓,即滯后工作面40m處,為周期來壓所致。滯后工作面50m后壓力減少,這是由于頂板大面積垮落后,采空區(qū)矸石充實采空區(qū),導致壓力減少。

    2.3 墻體錨栓壓力分析

    圖3 一號測站錨栓應力變化

    1#墻體錨栓壓力分析如圖3。在滯后30m的范圍內(nèi),錨栓壓力上升至最大值3.5MPa(14.03kN),在滯后30~200m范圍內(nèi)出現(xiàn)周期性變化,在滯后200~300m范圍內(nèi)下降至1MPa(4.008kN),此后穩(wěn)定。通過墻體錨栓受力規(guī)律可以看出,緊跟工作面有一次較明顯的周期來壓和一次周期充分垮落。周期充分循環(huán)200m左右,達到一個完整的周期垮落循環(huán)以后,采空區(qū)被垮塌的矸石充滿,之后留巷壓力逐漸減小,并趨于穩(wěn)定。

    2#墻體錨栓壓力分析如圖4。在滯后10~40m的范圍內(nèi),錨栓壓力上升至3.0MPa,在滯后40~120m趨于穩(wěn)定,在滯后120~140m范圍內(nèi)上升至3MPa,140~150m 穩(wěn)定在 1MPa(4.008kN),140~180m 增加至3MPa,滯后200m后穩(wěn)定在3MPa(12.02kN)。通過墻體錨栓受力規(guī)律可以看出,緊跟工作面有兩次較明顯的周期來壓和一次周期充分垮落。周期來壓步距40m左右,周期充分循環(huán)180m左右。達到一個完整的周期垮落循環(huán)以后,采空區(qū)被垮塌的矸石充滿,壓力趨于穩(wěn)定。

    圖4 二號測站錨栓應力變化

    圖5 三號測站錨栓應力變化

    3#墻體錨栓壓力分析如圖5。在滯后10~35m的范圍內(nèi),錨栓壓力上升至15MPa(60.12kN),在滯后35~70m緩慢升至20MPa(80.16kN),在滯后70~80m范圍內(nèi)上升至25MPa(100.2kN),隨后緩慢升至最大值28.6MPa(114.6kN)。通過墻體錨栓受力規(guī)律可以看出,緊跟工作面有兩次較明顯的周期來壓,周期來壓步距40m左右,一次出現(xiàn)在0~40m范圍內(nèi),第二次出現(xiàn)在80m左右。此測站錨栓受力均比前兩組大得多,這是由于該測站位于工作面見方處,頂板大面積垮落,壓力顯現(xiàn)劇烈。

    3 結(jié)論

    通過對3G02軌道順槽沿空留巷施工期間和留巷完成后的墻體壓力系統(tǒng)和錨栓壓力的分析,得出沿空留巷柔?;炷翂w的變形規(guī)律如下:

    (1)留巷期間,巷道變形以頂?shù)装逡平繛橹鳎饕憩F(xiàn)為靠柔?;炷翂w側(cè)的剪切變形。

    (2)整體上柔?;炷翂w支護強度可以滿足要求,局部范圍有破壞,特別是見方來壓區(qū)域,破壞較為嚴重。

    (3)留巷完成后,巷道壓力主要表現(xiàn)為底鼓,柔?;炷翂w下方整體向巷道內(nèi)偏移,造成擠壓力,導致巷道底鼓。

    (4)鑒于3G02軌道順槽柔?;炷翂w剪切頂部煤巖體的現(xiàn)象,需變更掘巷支護參數(shù)。頂板錨桿應選用Φ22×2400mm高強錨桿,錨索更改為Φ21.8×8400mm的錨索,配合WD180/3.0W型鋼帶。

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