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    發(fā)電機組一次調(diào)頻性能優(yōu)化及應(yīng)用

    2019-07-10 09:39:54張江南段松濤任鵬凌
    浙江電力 2019年6期
    關(guān)鍵詞:調(diào)頻電網(wǎng)機組

    吳 坡,張江南,賀 勇,段松濤,任鵬凌

    (1.國網(wǎng)河南省電力公司電力科學研究院,鄭州 450052;2.潤電能源科學技術(shù)有限公司,鄭州 450052)

    0 引言

    電力系統(tǒng)的正常運行依賴于發(fā)電與用電間的功率平衡。發(fā)電設(shè)備突發(fā)故障和用電隨機性都會引起計劃負荷與實際負荷間產(chǎn)生偏差,進而造成系統(tǒng)動能(角速度)的改變,即系統(tǒng)頻率的變化。當用電負荷增加時,系統(tǒng)就存在功率缺額,電網(wǎng)頻率降低;反之,電網(wǎng)頻率升高。主要通過發(fā)電設(shè)備的慣性和調(diào)頻功能抑制頻率偏差:當電網(wǎng)頻率降低時,調(diào)頻功能要求機組快速增負荷;反之,機組快速減負荷。

    頻率控制按響應(yīng)的快慢和次序分為交叉進行的3 個階段:一次調(diào)頻、二次調(diào)頻和三次調(diào)頻。一次調(diào)頻在頻差超過一次調(diào)頻動作死區(qū)后的0~3 s 內(nèi)動作,10~45 s 內(nèi)達到一次調(diào)頻量峰值。一次調(diào)頻動作30 s 后,二次調(diào)頻(即自動發(fā)電控制AGC)將逐步發(fā)揮作用,可以持續(xù)近15 min。之后,根據(jù)電力預(yù)測進行負荷最優(yōu)分配的三次調(diào)頻起作用。后一級調(diào)頻控制產(chǎn)生作用后,前一級系統(tǒng)的調(diào)頻能力將恢復[1]。

    發(fā)電機組一次調(diào)頻屬于有差調(diào)節(jié),可在系統(tǒng)頻率擾動的第一時間自動改變機組出力,維護電網(wǎng)功率的平衡和頻率的穩(wěn)定。目前,火電機組是響應(yīng)一次調(diào)頻需求的主力,其控制回路如圖1 所示。頻率偏差經(jīng)過折線函數(shù)后,一方面作為前饋直接作用到汽機調(diào)門指令中,另一方面疊加到經(jīng)過限幅限速的機組負荷指令上,作為總指令進入發(fā)電機組的功率閉環(huán)控制邏輯。

    圖1 機組一次調(diào)頻控制回路

    圖1 中函數(shù)f(x)包含影響機組一次調(diào)頻的關(guān)鍵參數(shù):調(diào)頻死區(qū)、最大負荷調(diào)節(jié)量和轉(zhuǎn)速不等率,可依據(jù)圖2 進行設(shè)定。

    圖2 一次調(diào)頻主要參數(shù)示意

    (1)死區(qū)方面,從電網(wǎng)的快速及時調(diào)節(jié)角度出發(fā),一次調(diào)頻死區(qū)越小越好;但從發(fā)電廠的安全穩(wěn)定運行角度看,死區(qū)不應(yīng)太小,以避免調(diào)速系統(tǒng)的頻繁動作。一般火電廠調(diào)頻死區(qū)的推薦值在1.5~3.0 r/min。

    (2)負荷調(diào)節(jié)量方面,出于對機組運行安全的考慮,需要對一次調(diào)頻作用引起的負荷調(diào)節(jié)量進行限制,限幅值根據(jù)機組類型和容量有所區(qū)別,最大不超過額定負荷的±10%。

    (3)轉(zhuǎn)速不等率(又叫速度變動率、轉(zhuǎn)差系數(shù))的定義如下:

    式中:δ 為轉(zhuǎn)速不等率;Δf 為超出死區(qū)的頻率變化量;fn為電網(wǎng)額定頻率(50 Hz);ΔP 為有功變化量;Pn為機組額定有功出力。

    若轉(zhuǎn)速不等率太大,則機組對電網(wǎng)的調(diào)頻作用太小,且事故甩負荷時的穩(wěn)定轉(zhuǎn)速過高;而轉(zhuǎn)速不等率太小,則功率變化太大,影響機組安全穩(wěn)定運行;一般建議轉(zhuǎn)速不等率設(shè)定為4%~5%。另外,當電網(wǎng)頻率偏差超出死區(qū)后,也可在不同的頻率偏差范圍內(nèi)采用不同的轉(zhuǎn)速不等率,進行有功可調(diào)范圍內(nèi)的一次調(diào)頻分段控制。

    1 一次調(diào)頻考核

    電網(wǎng)公司近幾年來開始實施“兩個細則”(《××區(qū)域并網(wǎng)發(fā)電廠輔助服務(wù)管理實施細則》和《××區(qū)域發(fā)電廠并網(wǎng)運行管理實施細則》),制定了詳細的獎懲方法,用于對發(fā)電廠供電質(zhì)量的考核。以華中區(qū)域“兩個細則”為例,指出并網(wǎng)運行機組應(yīng)投入并不得擅自退出一次調(diào)頻功能。對并網(wǎng)發(fā)電機組一次調(diào)頻的考核內(nèi)容,包括:投運率、死區(qū)、轉(zhuǎn)速不等率、遲緩率、負荷調(diào)節(jié)幅度等。

    按照考核原則,當系統(tǒng)頻率偏差超過規(guī)定的范圍時(水電50±0.05 Hz,火電50±0.033 Hz,直流鍋爐50±0.1 Hz),統(tǒng)計程序自動啟動。若某次一次調(diào)頻響應(yīng)過程貢獻率小于某一值(如50%),則計為不合格。一次調(diào)頻貢獻率的算法如下:

    式中:K 為機組一次調(diào)頻貢獻率;Hi為機組一次調(diào)頻實際貢獻電量,高頻少發(fā)或低頻多發(fā)時電量為正,高頻多發(fā)或低頻少發(fā)時電量為負;t0為系統(tǒng)頻率超出機組一次調(diào)頻動作死區(qū)的時刻;tt為系統(tǒng)頻率進入機組一次調(diào)頻動作死區(qū)的時刻;Pt為t 時刻機組實際發(fā)電有功功率;P0為t0時刻機組實際發(fā)電有功功率(或t0時刻前10 s 平均值);Hg為機組理論一次調(diào)頻積分電量;ΔP(Δf,t)為瞬時理論一次調(diào)頻積分電量;Δf(t)為電網(wǎng)頻率變化超過死區(qū)的頻率差絕對值;Pn為機組額定有功出力;fn為電網(wǎng)額定頻率,即50 Hz;δ 為轉(zhuǎn)速不等率;ft為t 時刻的電網(wǎng)頻率;fd為頻率死區(qū)。

    上述積分時長最長為60 s;若頻率15 s 之內(nèi)已返回到死區(qū)內(nèi),則本次頻率波動過程不予統(tǒng)計;機組實際出力接近額定出力(P>0.95Pn),系統(tǒng)頻率降低時不考核;機組實際出力較低(火電P<0.55Pn,水電P<0.20Pn),系統(tǒng)頻率升高時不考核。

    為了細化一次調(diào)頻的時效性,也可采用分時段加權(quán)積分的計算方法:

    式中:N 為分段個數(shù);kj為分時段j 的積分電量權(quán)重系數(shù);tj分段j 起始時刻;Tj分段j 的時間長度;ΔPj(Δf,t)為分段內(nèi)的瞬時理論一次調(diào)頻積分電量。

    需要指出,上述考核方法只關(guān)注一次調(diào)頻引起的負荷貢獻,并沒有涉及到一次調(diào)頻過程可能引起的功率振蕩、可調(diào)裕度、機組穩(wěn)定等因素,也沒有體現(xiàn)機組在電網(wǎng)擾動后快速支援能力的瞬態(tài)響應(yīng)指標,建議在后續(xù)規(guī)范措施中加以考慮。另外,考核時也可以區(qū)分不同類型發(fā)電機組的一次調(diào)頻能力,如燃機調(diào)頻能力突出(大于等于4%Pn)、汽包爐調(diào)頻能力良好(約4%Pn)、調(diào)門截流型直流爐調(diào)頻能力一般(小于等于2.5%Pn)、調(diào)門全開型1 000 MW 直流爐調(diào)頻能力較差(小于等于等[2]。

    2 一次調(diào)頻影響因素

    2.1 一次調(diào)頻控制品質(zhì)的影響因素

    結(jié)合上述考核方法,可以從4 個方面討論對一次調(diào)頻控制品質(zhì)產(chǎn)生影響的主要因素:信號采集、控制邏輯、運行方式、設(shè)備因素。

    (1)信號采集。一次調(diào)頻的控制回路中,一般采用汽輪機DEH(數(shù)字電液控制系統(tǒng))轉(zhuǎn)速卡采集的“汽輪機轉(zhuǎn)速”信號或通過頻率變送器接入DCS(分散控制系統(tǒng))的“發(fā)電機出口/主變出口/出口母線頻率”信號來代表網(wǎng)頻。然而,目前絕大多數(shù)的網(wǎng)頻波動幅度范圍在49.95~50.05 Hz,對應(yīng)的發(fā)電機組轉(zhuǎn)速為2 997~3 003 r/min,這說明發(fā)電機組日常主要是響應(yīng)超死區(qū)后1 r/min 以內(nèi)的一次調(diào)頻動作。相應(yīng)的,汽輪機轉(zhuǎn)速/網(wǎng)頻的信號測量精度最好要能夠達到0.2 r/min 或更高,量程不可設(shè)置過大。另外,CCS(協(xié)調(diào)控制系統(tǒng))側(cè)和DEH 側(cè)的頻率信號來源應(yīng)該是統(tǒng)一的,避免兩側(cè)的調(diào)節(jié)過程不一致[3]。

    (2)控制邏輯。在DEH 一次調(diào)頻邏輯中,電網(wǎng)頻率變化引起汽輪機調(diào)速汽門的直接動作,可以充分利用機組蓄能,以滿足電網(wǎng)響應(yīng)快速性的要求;CCS 一次調(diào)頻邏輯將頻差信號根據(jù)轉(zhuǎn)速不等率轉(zhuǎn)換為負荷指令的偏差,經(jīng)限幅后疊加在機組負荷指令上,通過CCS 使鍋爐、汽輪機同時動作。CCS+DEH 方式綜合了前2 種方式的優(yōu)點,是比較常見的方案。另外,為了加快一次調(diào)頻響應(yīng),一次調(diào)頻控制回路中不宜設(shè)置限速環(huán)節(jié)。

    (3)運行方式??赡軐е屡c一次調(diào)頻動作反向的運行方式有2 種:定壓方式和AGC 方式。新建機組多數(shù)是采用滑壓(或定-滑-定)運行方式,這種方式節(jié)流損失小,機組效率高,但蓄熱能力較差。少數(shù)機組采用定壓運行方式,對機前壓力的偏差要求很嚴格,在壓力拉回邏輯的作用下,會對一次調(diào)頻產(chǎn)生反拉作用。另一種反拉作用來自投運AGC 的機組,當機組負荷變動方向與一次調(diào)頻相反時(如在機組降負荷過程中因網(wǎng)頻低需要一次調(diào)頻增加負荷),則一次調(diào)頻貢獻量會被負荷下降抵消部分或全部。就機爐協(xié)調(diào)控制方式而言,機跟爐方式的一次調(diào)頻響應(yīng)速度和裕量都較差[4]。

    (4)設(shè)備因素。調(diào)速系統(tǒng)、通信等設(shè)備的問題也比較常見。由于調(diào)速器、傳動放大機構(gòu)和配汽機構(gòu)部件有摩擦、間隙等原因使調(diào)速系統(tǒng)遲緩率過大,造成調(diào)速系統(tǒng)不穩(wěn)定;由于測量和干擾等問題造成與調(diào)度端的通信數(shù)據(jù)有偏差;由于DEH控制系統(tǒng)信號的傳遞時間較長,影響調(diào)速汽門的響應(yīng)速度;調(diào)速汽門線性度不好,尤其是在順序閥運行時的重疊區(qū),閥位的微小變化會造成負荷的劇烈波動。另外,還有小部分采用低壓透平油純電調(diào)的老機組,一次調(diào)頻的響應(yīng)速度和控制精度都很難滿足要求。

    2.2 一次調(diào)頻對運行參數(shù)的影響

    反之,一次調(diào)頻動作對機組運行參數(shù)也有一定的影響。

    (1)調(diào)頻動作影響主汽壓力:汽輪機調(diào)門開度隨著一次調(diào)頻動作時,主汽壓力隨著調(diào)門開度的增大而減小。主汽壓變化的幅度不僅取決于一次調(diào)頻的作用方式(DEH 及CCS),而且與機組容量及制粉系統(tǒng)特性有關(guān):小容量及中儲式制粉系統(tǒng)的機組汽壓響應(yīng)快,機組可控性好,能快速恢復;而直吹式制粉系統(tǒng)的機組鍋爐熱慣性大,汽壓偏離和恢復速度都較慢,容易造成較大的偏差。

    (2)當CCS 一次調(diào)頻回路投入時,頻差動作導致負荷指令快速變化,當動作幅度較大時,勢必對鍋爐的燃燒系統(tǒng)產(chǎn)生沖擊。而且,機側(cè)調(diào)門的快速動作與爐側(cè)燃燒指令的突變也會對汽包水位或中間點溫度(焓值)產(chǎn)生擾動。鑒于一次調(diào)頻幅度有限,對主汽溫度影響不大。

    3 控制優(yōu)化

    在實施一次調(diào)頻控制優(yōu)化時,可以從加快響應(yīng)速度、增加調(diào)頻容量、維持調(diào)頻連續(xù)性和電網(wǎng)穩(wěn)定性等方面進行考慮。

    (1)提高信號采集精度。采用高精度的頻率變送器,并適當減小頻率信號的量程,多點測量且優(yōu)選后可以得到高精度的信號;經(jīng)交流采樣計算(或同步相量測量裝置)得到的頻率也是較高精度的頻率信號。將統(tǒng)一的高精度頻率信號同時用于CCS 側(cè)和DEH 側(cè)的一次調(diào)頻,可以提高響應(yīng)速度,促進機爐兩側(cè)的動作協(xié)調(diào)。

    (2)修正DEH 調(diào)頻前饋。EDH 側(cè)的一次調(diào)頻前饋直接將頻差信號轉(zhuǎn)化為綜合閥位指令增量控制調(diào)門的開度,取消限速或慣性環(huán)節(jié),可以快速改變進汽量和機組負荷。將前饋乘以某些修正因子,可以改善不同工況下的一次調(diào)頻效果。壓力修正因子隨著機前壓力的降低而增大[5];負荷修正因子隨著機組負荷的降低而增大;轉(zhuǎn)速差修正因子可以在小頻差范圍內(nèi)變大,這與變轉(zhuǎn)速不等率的頻率/功率折線函數(shù)類似[6];流量曲線修正因子可以在區(qū)分單閥、順序閥進汽方式的情況下依據(jù)流量曲線進行調(diào)整,這與通過試驗或數(shù)據(jù)挖掘方法修改流量曲線的結(jié)果類似。

    (3)加快爐側(cè)功率響應(yīng)。為了盡快彌補一次調(diào)頻消耗的鍋爐蓄熱和維持汽壓穩(wěn)定,可以在鍋爐側(cè)控制邏輯中減少給水指令的慣性時間,增加燃料、風量、一次風壓(直吹式制粉系統(tǒng))等指令的一次調(diào)頻前饋。這一前饋類似于微分作用,需隨一次調(diào)頻過程呈現(xiàn)快速增加、平緩減小的趨勢。其次,也可以根據(jù)需要取消風/煤交叉限制。

    (4)避免壓力反調(diào)或AGC 反調(diào)[7]。有2 種方式可以避免壓力反調(diào):一種是在壓力控制回路中設(shè)置適當增大的壓力偏差死區(qū),只有一次調(diào)頻動作時引起的壓力偏差超過死區(qū)時才進行壓力控制或壓力修正;另一種是將頻率偏差信號或功率調(diào)頻因子經(jīng)折線函數(shù)疊加在壓力設(shè)定值上,使壓力設(shè)定值隨著一次調(diào)頻動作而合理變化。當機組運行在主調(diào)閥流量曲線拐點或順序閥切換點時,采用升壓或降壓方式可提高一次調(diào)頻精度。為了避免AGC 引起的一次調(diào)頻反調(diào),可以在一次調(diào)頻動作時暫時閉鎖AGC 指令的變化。

    (5)減小調(diào)頻死區(qū)[8]。由于機組調(diào)速系統(tǒng)存在遲緩率,頻差越死區(qū)后往往不能及時動作。因此,適當減小一次調(diào)頻控制死區(qū)(如火電機組設(shè)置為每分鐘1.6 r/min),可讓機組提前觸發(fā)一次調(diào)頻動作。但這種方法可能導致調(diào)門動作過于頻繁或誤動,且會引起機組功率在死區(qū)附近振蕩。

    (6)快動緩回控制[9]。為了提高調(diào)頻能力和降低功率振蕩風險,可以在一次調(diào)頻邏輯中閉鎖或限制與頻差反向的調(diào)頻作用,典型邏輯如圖3 所示。比如,當頻率低于額定值越過死區(qū)繼續(xù)減小過程中,進行快速一次調(diào)頻控制;而當頻率開始增大時,閉鎖或減緩頻差對應(yīng)的功率調(diào)節(jié)量減小,直到頻差小于恢復值。

    圖3 快動緩(慢)回一次調(diào)頻邏輯

    (7)減少回熱或供熱抽汽。 大容量(特別是1 000 MW)的常規(guī)火電機組往往在低頻時不能及時提供足夠的一次調(diào)頻負荷變化量。為緩解這一問題,減少高(低)壓加熱器或熱網(wǎng)所用的抽汽可以快速增加汽輪機通流量和機組負荷,但需避免調(diào)閥動作過于頻繁,宜作為頻差較大時的一次調(diào)頻策略。主要有3 種方法:凝結(jié)水節(jié)流、高加旁路控制、直接抽汽調(diào)節(jié)。凝結(jié)水節(jié)流通過凝結(jié)水泵出口調(diào)閥或凝結(jié)水泵變頻器來減小凝結(jié)水流量,從而減少進入各低壓加熱器的抽汽;一次調(diào)頻響應(yīng)時間為10~20 s,功率改變量可達20 MW,且與凝結(jié)水流量變化成比例;可與滑壓曲線協(xié)同優(yōu)化,需注意除氧器水位、凝汽器熱井水位、低加水位等相關(guān)邏輯的完善。高加旁路控制通過給水旁路調(diào)閥來分配主給水流量,以排擠高壓加熱器的抽汽,并可利用省煤器蓄熱;一次調(diào)頻響應(yīng)時間為1~2 s,1 min 內(nèi)可實現(xiàn)平均11 MW 的負荷響應(yīng);可作為主調(diào)閥控制的輔助策略,需關(guān)注高加水位和給水系統(tǒng)擾動,注意給水溫度、高加汽側(cè)壓力過快變化對高加、給水管道、省煤器等設(shè)備造成的應(yīng)力影響。熱網(wǎng)系統(tǒng)的蓄能很大,短時減少部分抽汽對其壓力和溫度影響較?。灰虼?,對于供熱機組,可以在熱網(wǎng)壓力波動允許范圍內(nèi)關(guān)小供熱抽汽調(diào)閥,以利用供熱系統(tǒng)的蓄能參與一次調(diào)頻,最大負荷增加量可達15 MW[10-13]。

    (8)采用補汽閥控制。上汽百萬千瓦機組多采用補汽閥設(shè)計,補汽閥可快速將部分主蒸汽從第5 級引入汽輪機,調(diào)頻響應(yīng)時間小于3 s,可避免主汽調(diào)閥12~20 kJ/kWh 的節(jié)流損失,對主蒸汽壓力影響較小,能量儲備充足,可應(yīng)對電網(wǎng)故障引起的大頻差工況。但是,多數(shù)該型機組的補汽閥處于關(guān)閉狀態(tài),主要原因在于補汽閥開啟后引入的蒸汽會導致機組振動、軸瓦溫升等問題,通過補汽管道整流裝置、可傾式軸瓦等設(shè)備改造可緩解這些問題[14]。

    (9)冷卻工質(zhì)背壓調(diào)頻。通過變頻方式增加凝汽器冷卻工質(zhì)(冷卻水或空氣)的流量,可以減小凝汽器汽側(cè)背壓,進而挖掘汽輪機末級蒸汽熱能來提高機組出力。但是,長期或頻繁偏離最佳背壓會影響機組經(jīng)濟性和安全性,因此可作為后補調(diào)頻手段[15]。

    從電網(wǎng)角度考慮,可以根據(jù)轄區(qū)內(nèi)各機組一次調(diào)頻能力進行區(qū)分優(yōu)化[16]:對于一次調(diào)頻能力較強的機組,設(shè)置較小的速度不等率;對于調(diào)頻能力較弱的機組設(shè)置較大的速度不等率。也可以試點實施無死區(qū)一次調(diào)頻控制,即在常規(guī)調(diào)頻死區(qū)內(nèi)進行改變調(diào)速器頻率設(shè)定值的下垂控制,在常規(guī)頻差死區(qū)值附近進行下垂控制和常規(guī)一次調(diào)頻控制的平緩切換[17]。

    一次調(diào)頻動作可能引發(fā)電網(wǎng)的功率振蕩。如圖4 所示,頻率越過死區(qū)(49.967 Hz)和功率振蕩同時發(fā)生。引起振蕩的一次調(diào)頻原因主要有死區(qū)設(shè)置過小、轉(zhuǎn)速不等率設(shè)置過小、PID 比例參數(shù)設(shè)置過大[18]、調(diào)速機構(gòu)遲緩率過大、流量曲線設(shè)置不合理等??梢酝ㄟ^改善參數(shù)設(shè)置、采用快動緩回等策略來減小功率振蕩的風險;也可以參考如圖5 所示的非線性調(diào)速側(cè)穩(wěn)定控制[19],通過限制與調(diào)頻反向的指令變化速率來防止功率振蕩。

    圖4 一次調(diào)頻引發(fā)的功率振蕩曲線

    圖5 一次調(diào)頻非線性調(diào)速側(cè)穩(wěn)定控制

    為了穩(wěn)定頻率和抑制功率振蕩,文獻[20]提出了有差轉(zhuǎn)子角控制方法。絕對轉(zhuǎn)子角指發(fā)電機q軸在GPS(全球定位系統(tǒng))確定的旋轉(zhuǎn)坐標系中的角度,可看成發(fā)電機轉(zhuǎn)速的積分量,在PMU(同步相量測量裝置)中可以通過汽輪機鍵相脈沖和GPS 秒脈沖之間的時間差直接測得。以轉(zhuǎn)子角偏差的比例環(huán)節(jié)和微分環(huán)節(jié)替換常規(guī)一次調(diào)頻邏輯中的轉(zhuǎn)速(頻率)偏差的比例環(huán)節(jié),不僅可以自動跟蹤負荷,還可實現(xiàn)頻率快速無差調(diào)節(jié)。但采用這種控制方式需要修改調(diào)度端的潮流計算和指令下達方式,也要對發(fā)電廠端的汽輪機調(diào)整頻度重點關(guān)注。

    4 輔助調(diào)頻

    隨著清潔能源的快速發(fā)展,火電機組的裝機和運行比例逐年下調(diào),以火電為主力的一次調(diào)頻容量將逐漸減少;另外,跨大區(qū)的特高壓建設(shè)存在影響更嚴重的風險,特高壓直流閉鎖故障可能瞬間引起幾百萬千瓦的功率缺失,這給受端一次調(diào)頻響應(yīng)能力帶來很大考驗。因此,有必要研究和應(yīng)用一次調(diào)頻的輔助措施,諸如清潔能源調(diào)頻(水電、光伏、風電)和儲能調(diào)頻(儲能系統(tǒng)、電動汽車)等。

    水電機組雖然響應(yīng)速度較慢(80 s 以上達到目標出力),但其可調(diào)幅度大、持續(xù)時間長、調(diào)頻精度高,因此適合用于電網(wǎng)頻率變化過大(如低于49.95 Hz)時的一次調(diào)頻響應(yīng)。為了避免水電機組與火電機組在調(diào)頻過程中的抵消作用和水電機組調(diào)速器的頻繁動作,可以將水電機組的調(diào)頻死區(qū)適當增大,且將其永態(tài)調(diào)差系數(shù)適當減小。

    為了引入新能源場站的一次調(diào)頻作用,相關(guān)技術(shù)規(guī)定明確要求[21]:當光伏發(fā)電站可用發(fā)電功率超過裝機容量的20%時,應(yīng)具備參與電力系統(tǒng)一次調(diào)頻的功能;系統(tǒng)頻率下降時,有功最大可增加量不低于電站裝機容量的6%;系統(tǒng)頻率上升時,有功最大可減少量不低于電站裝機容量的10%;一次調(diào)頻啟動時間應(yīng)小于3 s,響應(yīng)時間應(yīng)小于10 s,調(diào)節(jié)時間應(yīng)小于30 s,有功功率的調(diào)整量偏差絕對值應(yīng)小于電站裝機容量的1%;一次調(diào)頻控制模式至少包含基本控制,宜包含分段控制。為滿足這些要求,需在新能源并網(wǎng)控制器中引入VSG(虛擬同步發(fā)電機)思想,來構(gòu)建慣量支撐和一次調(diào)頻運行特性,分別提供對系統(tǒng)頻率的微分反饋控制和比例反饋控制[22]。

    大型風電場的主力機型(雙饋型、永磁直驅(qū)型)普遍采用背靠背雙PWM(脈寬調(diào)制)變流器拓撲,以矢量控制實現(xiàn)有功與無功解耦,以變流器和變槳系統(tǒng)實現(xiàn)最大功率跟蹤。為響應(yīng)頻率跌落,需先通過切換功率跟蹤曲線、變槳調(diào)節(jié)、超速控制等方法來為調(diào)頻預(yù)留備用容量(20%~33%),且宜結(jié)合虛擬慣性控制。切換功率跟蹤曲線可以實現(xiàn)可控慣性響應(yīng),以減小擾動初期頻率變化率;根據(jù)風況、風力機特性和合理調(diào)差系數(shù),改變槳距角,可實現(xiàn)風電機組可控減載水平下的一次調(diào)頻控制,減小擾動后的頻率變化;在中低風速工況下,控制轉(zhuǎn)子超速運行,也可以為快速響應(yīng)一次調(diào)頻保留部分有功備用,但存在控制盲區(qū)[23]。

    儲能系統(tǒng)形式多樣(如能量型的電池、抽蓄、壓縮空氣;功率型的飛輪、超導、超級電容器等)、控制靈活、響應(yīng)快速,可以采用集中或分布配置方式輔助參與一次調(diào)頻,能有效抑制風電功率中、高頻諧波分量,減小系統(tǒng)頻率偏差幅度及其越死區(qū)持續(xù)時間,比傳統(tǒng)調(diào)頻電源高效數(shù)倍,但成本較高。BES(儲能電池)應(yīng)用最廣,應(yīng)用系統(tǒng)規(guī)模已達4 MW×4 h??刂品矫妫诰C合虛擬慣性和可變下垂特點基礎(chǔ)上,還可通過虛擬負慣性控制來減輕頻率恢復過程中的阻力,同時需要使SoC(荷電狀態(tài))運行在合理區(qū)間以提高循環(huán)壽命[24]。充放電深度、調(diào)頻動作時機、容量配置策略、仿真模型及與其它調(diào)頻電源的協(xié)調(diào)等方面的研究是儲能調(diào)頻進一步應(yīng)用的關(guān)鍵。

    大規(guī)模EV(電動汽車)既是接入電網(wǎng)的可控充電負荷,也是V2G(分布式移動儲能)裝置,可用資源充足,接入點靠近負荷中心,能量轉(zhuǎn)換效率高,功率響應(yīng)快速,可以輔助參與能量需求較低的頻率調(diào)節(jié)??刂品矫娣譃榫S持能量和補給能量兩個部分:可通過橢圓函數(shù)反映充/放(或單充)電下垂系數(shù)和電池SoC 的對應(yīng)關(guān)系,來維持一次調(diào)頻下垂控制過程中電池能量的動態(tài)平衡;根據(jù)車輛限制、用戶需求和電池SoC,實時修正充電計劃,以補充能量缺失[25]。

    5 遠程在線測試和估計

    發(fā)電機組的一次調(diào)頻性能常規(guī)上是通過在發(fā)電廠控制系統(tǒng)中人為模擬頻率的階躍變化來測試的,這種現(xiàn)場試驗不僅代價很大,而且不能真實反映機組在頻率連續(xù)變化過程中的一次調(diào)頻響應(yīng)。鑒于此,近來各大網(wǎng)省電力部門都在推進遠程一次調(diào)頻在線測試系統(tǒng)的部署,雖然信號和功能有所不同,但都包括調(diào)度主站端、電廠端和數(shù)據(jù)通道3 個基礎(chǔ)部分。 調(diào)度主站端一方面通過SCADA(數(shù)據(jù)采集與監(jiān)視控制系統(tǒng))下發(fā)測試信號,另一方面通過WAMS(廣域監(jiān)測系統(tǒng))接收PMU 上傳信號并進行在線分析評價和統(tǒng)計記錄。電廠端一方面接收主站端下發(fā)的指令,切換到一次調(diào)頻在線測試模式,并按測試頻率進行功率調(diào)節(jié),另一方面通過PMU 或RTU(遠動裝置)上傳實時頻率、功率等信號。主站端與電廠端通過調(diào)度數(shù)據(jù)專網(wǎng)、PMU 和RTU 進行數(shù)據(jù)的安全傳輸和轉(zhuǎn)發(fā)[26]。

    主站端,在下發(fā)指令前需要確認更充分的機組和電網(wǎng)信息,當機組處于甩負荷、RB(快速減負荷)動作、啟/停磨煤機、接近滿負荷或穩(wěn)燃負荷等特殊工況時,應(yīng)禁止一次調(diào)頻在線測試;當電壓/頻率波動較大、大范圍跳閘、直流閉鎖等電網(wǎng)不穩(wěn)定期,應(yīng)對一次調(diào)頻測試進行限制。 另外,WAMS 不僅可以利用接收到的功率、 頻率等信息,在線計算和統(tǒng)計各機組一次調(diào)頻死區(qū)、轉(zhuǎn)速不等率、貢獻率、調(diào)頻裕度等信息,還可以基于更多信息(如機組主汽壓、主汽閥開度、鍋爐蓄熱、故障頻率響應(yīng)等),辨識機組調(diào)頻模型,優(yōu)化一次調(diào)頻性能評價方法,搭建一次調(diào)頻預(yù)估模塊,構(gòu)建機組一次調(diào)頻能力區(qū)域分布以優(yōu)化調(diào)度[27]。

    電廠端,需要修改DCS 原有一次調(diào)頻邏輯,增加測試切換、安全校核等功能。也可以在RTU和DCS 之間增加子站裝置,不僅可以存儲或轉(zhuǎn)發(fā)實際的電網(wǎng)歷史頻率曲線,進行歷史電網(wǎng)頻率擾動條件下的一次調(diào)頻在線測試,并可實現(xiàn)數(shù)據(jù)安全校驗、調(diào)頻過程故障診斷、調(diào)頻考核就地分析統(tǒng)計、事件反演與追憶、調(diào)頻裕度實時計算等功能。

    數(shù)據(jù)通道方面,通常通過RTU 向發(fā)電廠DCS轉(zhuǎn)發(fā)測試頻率指令信號,這往往會遇到RTU 通道數(shù)量和數(shù)據(jù)傳輸時間精度的限制:一方面,在運發(fā)電廠的RTU 備用通道有限,添加一次調(diào)頻在線測試信號時不能保證完全滿足要求;另一方面,RTU 轉(zhuǎn)發(fā)信號的時間間隔最短為秒級,而一次調(diào)頻動作的考核時間長度約為60 s,RTU 不能將連續(xù)變化的電網(wǎng)擾動測試頻率信號有效地轉(zhuǎn)發(fā)到DCS。另外,PMU 采樣率較高(4 000 Hz 以上),但一般只用于信號的采集上傳。利用PMU 作為一次調(diào)頻在線測試指令的轉(zhuǎn)發(fā)裝置是一種值得探討的新思路,涉及相關(guān)規(guī)約的修改和安全措施的完善,需要慎重考慮。

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