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    某高熱密度密閉機箱散熱設(shè)計*

    2019-07-08 01:55:22曹寧生段曉峰
    艦船電子工程 2019年6期
    關(guān)鍵詞:熱耗翅片壓板

    劉 上 曹寧生 馬 辰 段曉峰

    (1.中國艦船研究院 北京 100101)(2.中國電子科技集團公司第三十二研究所 上海 201808)

    1 引言

    近年來,大數(shù)據(jù)和云計算技術(shù)飛速發(fā)展,對服務(wù)器機柜的性能要求也越來越高,這主要表現(xiàn)在芯片集成度和模塊組裝密度均大幅提升,導(dǎo)致機箱內(nèi)部熱密度居高不下[1]。例如,新一代艦載加固機箱內(nèi)部熱耗可達千瓦量級,封裝級熱流密度可超過30W/cm2[2]。

    密閉加固機箱由于具有良好的抗震動沖擊性能、三防性能和電磁兼容性能,在軍用環(huán)境下被廣泛采用。但這也導(dǎo)致機箱內(nèi)部發(fā)熱器件與外部空氣隔絕,加大散熱難度,使得溫度持續(xù)攀升。功率器件的可靠性與其溫度緊密相關(guān),美空軍整體計劃分析報告里指出:電子設(shè)備的失效有55%是由溫度引起的。在電子行業(yè),器件的環(huán)境溫度升高10℃,失效率往往會增加一個數(shù)量級,這就是所謂的“10℃法則”[3]。

    在產(chǎn)品設(shè)計過程中,設(shè)計人員需要將結(jié)構(gòu)和熱設(shè)計結(jié)合起來統(tǒng)一考慮[4],通過優(yōu)化結(jié)構(gòu)布局來協(xié)助熱設(shè)計,通過熱設(shè)計反過來支撐結(jié)構(gòu)尺寸。兩者相互迭代,一體設(shè)計,將有利于提高整個系統(tǒng)的集成度和可靠性。以下將以某高熱密度密閉機箱為例,按流程圖1具體說明解決方案。

    圖1 熱設(shè)計流程圖

    2 冷卻方式選擇

    如表1所示,整個機箱熱耗合計為560.5W。在穩(wěn)態(tài)下整個機箱外表面的平均熱流密度可按下式計算:

    式中,A為機箱外表面散熱總面積(cm2);Φt為整個機箱內(nèi)總熱耗(W)。

    根據(jù)相關(guān)要求,機箱的最高環(huán)境溫度不超過55℃,考慮到其內(nèi)部模塊、器件的耐高溫性能(不超過85℃~105℃),其內(nèi)部溫升應(yīng)控制在30℃~50℃范圍之內(nèi)。圖2為根據(jù)設(shè)備的允許溫升和熱流密度確定冷卻方式的選擇圖[5],由計算結(jié)果可知,該機箱散熱方式落在強迫風(fēng)冷區(qū)。

    圖2 機箱冷卻方式選擇圖

    2 模塊的熱安裝

    根據(jù)相關(guān)要求,風(fēng)路方向為前進后出,通過與上下散熱翅片換熱帶走熱量。本著熱安裝的兩條基本原則——充分利用傳導(dǎo)散熱和對流換熱[6],優(yōu)先將熱耗大的三個電源模塊和處理模塊分別與機箱上下壁貼合,并將擴展III模塊與機箱右壁貼合。其余模塊則依據(jù)結(jié)構(gòu)尺寸余量進行“積木式”排布。整體機箱結(jié)構(gòu)和內(nèi)部模塊布局如圖3和圖4所示。同時預(yù)先在各模塊上采取相應(yīng)措施,如圖5所示。

    1)模塊壓板采用導(dǎo)熱系數(shù)較高的鋁合金材料,對于熱耗最大的處理模塊,則采用導(dǎo)熱系數(shù)更大的紫銅,表面均進行導(dǎo)電氧化處理。

    圖3 整體機箱結(jié)構(gòu)爆炸圖

    圖4 機箱內(nèi)部模塊熱安裝示意

    2)在芯片和壓板貼合面上使用高性能導(dǎo)熱墊作為界面材料,以降低接觸熱阻,同時避免芯片和壓板由于熱膨脹系數(shù)不同而引起的接觸應(yīng)力[7]。

    3)對于熱耗小于30W的模塊,兩側(cè)采用楔形鎖緊裝置,使其與機箱內(nèi)壁上散熱肋片緊密貼合,降低接觸熱阻。

    4)對于熱耗大于等于30W的模塊,兩側(cè)需反向安裝楔形鎖緊裝置,使其直接與機箱內(nèi)壁或傳熱板機架貼合,在3)的基礎(chǔ)上進一步增大導(dǎo)熱面積,并在貼合大面上使用導(dǎo)熱墊作為界面材料[8]。

    圖5 各模塊散熱措施

    由于PCB板上各芯片高度并不一致,因此需在壓板上制作出凸臺[9],使發(fā)熱量大的芯片都能與凸臺貼合,從而進行有效熱傳導(dǎo)。如圖6所示,以處理模塊為例,給出了PCB上主要發(fā)熱芯片的完整熱安裝示意圖。

    圖6 主處理模塊上芯片熱安裝方式

    3 風(fēng)道設(shè)計

    3.1 風(fēng)機選擇

    一般來講,風(fēng)機能提供的最大風(fēng)量越大,對流就越強,散熱效果就越好,但同時結(jié)構(gòu)尺寸就越大,產(chǎn)生的噪聲也越大[10]。綜合考慮,選擇型號為EBM-4114NH3的風(fēng)機,其風(fēng)量-風(fēng)壓關(guān)系曲線如圖7所示,采用抽風(fēng)形式。

    圖7 風(fēng)機的風(fēng)量-風(fēng)壓關(guān)系曲線

    3.2 散熱翅片優(yōu)化

    由圖4可知,機箱內(nèi)部處理模塊熱耗最大。不僅如此,該模塊PCB板上的CPU、PCH和內(nèi)存條熱流密度高,許用溫度低,是本次封裝級熱設(shè)計的薄弱點,故優(yōu)先考慮與其相關(guān)的機箱下壁散熱翅片優(yōu)化。

    翅片的尺寸及分布形式會影響到氣流分布,最終影響散熱效果。減小翅片厚度可以增大換熱面積,從而增強散熱效果,但受機加工工藝和其他結(jié)構(gòu)因素的限制,取為2.5mm厚。同樣地,翅片長度根據(jù)結(jié)構(gòu)尺寸的要求,取最大值318mm。對于翅片間距b(m),可依下式[11]計算最佳值。

    式中,L為翅片長度(m),v為運動粘度(m2/s),β為流體膨脹系數(shù)(1/℃),Δt為翅片與環(huán)境溫度之差(℃)。

    根據(jù)結(jié)構(gòu)給出的初值b0,按此公式多次迭代后,可得最佳翅片間距為6.5mm。

    對于翅片高度H(m),其與散熱量Φ(W)的關(guān)系為

    顯然,當(dāng)其他條件不變時,H越大,散熱量越大,但對于tanh函數(shù)而言,當(dāng)mH增大到一定值時,增量已不再明顯,散熱效率反而降低,工程上一般取tanh(mH)=70%即可。由此可推算出H=15mm。相應(yīng)的上壁翅片高度由結(jié)構(gòu)尺寸余量給出,為6mm。

    4 熱仿真

    4.1 機箱三維模型的簡化

    在不影響仿真結(jié)果精確性的條件下,為提高仿真求解速度,需對機箱結(jié)構(gòu)模型進行簡化。由于機箱是密封的,傳導(dǎo)在機箱中的散熱中起主要作用,因此可忽略機箱內(nèi)部的對流和輻射換熱方式,對內(nèi)部各模塊建模時只建立PCB板、芯片、壓板的模型,而忽略其中無關(guān)結(jié)構(gòu)體部件。簡化原則為

    1)忽略外殼上對散熱影響不大的開孔和凹槽,即簡化為厚度統(tǒng)一的平板。

    2)忽略設(shè)備內(nèi)部線纜在工作中的功耗。

    3)忽略設(shè)備內(nèi)部熱密度極小的器件,如濾波器等。

    4)忽略設(shè)備內(nèi)部幾何結(jié)構(gòu)較小、同時對導(dǎo)熱影響不大的器件,如磁環(huán)、走線板等。

    5)將熱耗較小、同時不含熱風(fēng)險芯片的模塊整體熱耗進行均布簡化,如電源、時統(tǒng)和擴展模塊。

    利用軟件提供的參數(shù)化建模方法及模型庫建立芯片級的機箱熱分析模型,如圖8所示。

    圖8 機箱熱模型

    4.2 邊界條件

    1)環(huán)境溫度:55℃高溫。

    2)設(shè)定相關(guān)材質(zhì)。

    PCB板:導(dǎo)體部分材質(zhì)為純銅,絕緣部分材質(zhì)為FR4,導(dǎo)體所占體積比為10%。

    導(dǎo)熱墊:芯片與壓板間導(dǎo)熱墊厚度取0.5mm,導(dǎo)熱系數(shù)為10W/m/K;電源、擴展III和處理模塊與機箱壁間導(dǎo)熱墊厚度取0.5mm,導(dǎo)熱系數(shù)為4W/m/K。

    接觸熱阻:其他模塊與機箱貼合散熱面的接觸熱阻值為0.2℃/W。另外,由于機箱采用釬焊焊接,因此在散熱肋片和側(cè)板焊接處具有可靠的熱傳導(dǎo)途徑,不考慮接觸熱阻。

    金屬結(jié)構(gòu)件:除處理模塊壓板采用紫銅以提高導(dǎo)熱系數(shù)外,其他金屬板材質(zhì)均為鋁合金。

    3)芯片級熱參數(shù)。

    對于處理模塊而言,需進行電路板級的熱分析,其上主要發(fā)熱芯片熱耗如表2所示。對應(yīng)的布局如圖9所示。

    表2 處理模塊主要發(fā)熱芯片熱耗

    圖9 處理模塊芯片布局

    4.3 網(wǎng)格劃分

    一般情況下,都可以使用系統(tǒng)默認(rèn)的網(wǎng)格劃分,即網(wǎng)格單元在x、y、z三個方向的最大尺寸為計算區(qū)域cabinet的1/20[12]。但對于某些特殊的器件,如風(fēng)扇、散熱翅片、PCB板及芯片等網(wǎng)格劃分需要特別注意。

    一般情況下,將對于散熱翅片而言,翅片間的網(wǎng)格數(shù)目為3~4個,其厚度方向上數(shù)目為2個左右;基板方向的網(wǎng)格數(shù)目為5個左右。有關(guān)散熱器的進出風(fēng)口還需將其設(shè)置網(wǎng)格膨脹,其距離約10%的總長。而PCB板的網(wǎng)格劃分時,其厚度方向最少有3個網(wǎng)格且具有一定的網(wǎng)格膨脹[13]。最后還要對劃分好的網(wǎng)格進行質(zhì)量調(diào)整,來設(shè)置網(wǎng)格的尺寸比,以達到最優(yōu)。以處理模塊PCB上CPU和PCH為例,其網(wǎng)格劃分如圖10所示。

    圖10 處理模塊PCB網(wǎng)格劃分

    4.4 結(jié)果分析

    如圖11所示,處理模塊的內(nèi)存條等芯片溫度已落在需用殼溫內(nèi)。但PCH上最高溫度為87.8℃,已超過許用殼溫85℃;同時CPU上最高溫度為88.7℃,已逼近其許用殼溫89℃。為此,需對處理模塊的壓板進行結(jié)構(gòu)尺寸優(yōu)化設(shè)計,將溫度控制在許用范圍內(nèi),并留有一定的安全余量。

    5 優(yōu)化設(shè)計

    如圖12所示,為處理模塊壓板結(jié)構(gòu)示意圖,其中A1~A4為凸臺(或凹槽)面積,d1~d4為高度(或深度),d0為壓板整體厚度,D為PCB板正面到模塊壓板外表面距離。

    考慮優(yōu)化問題:

    通過參數(shù)化建模,采用罰函數(shù)法[8],可得出最優(yōu)解。此時CPU溫度為83.8℃,PCH溫度為82.9℃。可見CPU的安全裕度為5℃,滿足工程要求,如圖13所示。

    圖12 壓板凸臺(或凹槽)示意圖

    圖13 優(yōu)化后的溫度云圖

    6 試驗驗證

    6.1 試驗條件

    采用相應(yīng)的紫銅壓板對處理模塊進行熱測試,該壓板散熱能力為400W,滿足測試要求。在測試中按CPU和PCH的TDP施加模擬熱源,參照圖13中凸臺溫度最高處設(shè)置各測溫點,如圖14所示。

    圖14 模擬熱源和測溫點分布

    6.2 安裝條件

    處理模塊安裝在風(fēng)冷機箱中進行測試,該機箱機構(gòu)與所設(shè)計的計算單元風(fēng)冷機箱結(jié)構(gòu)形式類似,安裝后外形如圖15所示。

    6.3 測試結(jié)果

    按照上述測試條件,所得測試結(jié)果如表3所示。

    圖15 測試安裝實物圖

    表3 按照處理模塊測試結(jié)果

    6.4 結(jié)果分析

    處理模塊在CPU和PCH滿熱荷條件下,導(dǎo)冷板自身溫差為

    △T=max(T3,T4)-min(T1,T2)=16.8℃

    與溫差與熱仿結(jié)果18.5℃相比,誤差為10%,在可接受范圍內(nèi)。

    7 結(jié)語

    以某高熱密度密閉機箱為例,按流程進行了完整的熱設(shè)計。即通過平均熱流密度計算,可初步選擇冷卻方式;通過模塊熱安裝,可降低熱集中風(fēng)險;通過風(fēng)道優(yōu)化設(shè)計,可提高散熱效率;通過熱仿真,可定量得出溫度指標(biāo);通過優(yōu)化設(shè)計,可確定模塊壓板的相應(yīng)尺寸;通過實物試驗,可以驗證本次熱設(shè)計的正確性。

    在強迫風(fēng)冷條件下,將大功率模塊反裝貼壁,優(yōu)化布局,同時通過計算給出散熱翅片的最佳尺寸。當(dāng)環(huán)境溫度為55℃時,通過參數(shù)化建模,仿真優(yōu)化后可看出,機箱內(nèi)部模塊的危險芯片——CPU和PCH的最高溫度均已小于允許殼溫,且溫度余度為5℃,滿足環(huán)境要求,并提高了機箱的可靠性。本次設(shè)計將熱設(shè)計和結(jié)構(gòu)設(shè)計同步考慮,相互迭代,為最終方案提供了有力的數(shù)據(jù)支撐,同時可作為其他電子設(shè)備熱設(shè)計的參考和依據(jù)。

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