輻射吊頂貼附層露點(diǎn)溫度的動態(tài)變化規(guī)律研究

(天津商業(yè)大學(xué)天津市制冷技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 300134)

輻射供冷空調(diào)系統(tǒng)是一種新型空調(diào)系統(tǒng)，具有良好的熱舒適性和節(jié)能性[1-3]，但易結(jié)露問題嚴(yán)重阻礙了其廣泛應(yīng)用[4]。因此，防止輻射吊頂供冷空調(diào)系統(tǒng)結(jié)露的研究對輻射供冷空調(diào)系統(tǒng)的推廣應(yīng)用意義重大[5]。目前，國內(nèi)外研究學(xué)者在輻射空調(diào)防結(jié)露領(lǐng)域進(jìn)行了很多研究。P.Simmonds等[6]指出應(yīng)優(yōu)先采用控制冷卻頂板進(jìn)水溫度的方法控制輻射頂板表面溫度。S.P.Corgnati等[7]模擬研究了輻射供冷空調(diào)系統(tǒng)配合不同送風(fēng)方式使用，結(jié)果表明，輻射吊頂供冷空調(diào)在與貼附射流送風(fēng)方式組合使用時(shí)能在輻射板周圍形成一層空氣層，可以有效降低結(jié)露的風(fēng)險(xiǎn)。A.Keblawi等[8]使用遺傳算法求解得出在線優(yōu)化控制是一套健全的控制系統(tǒng)。P.R.Achenbach等[9]研究了建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)結(jié)露控制措施，并對這些措施進(jìn)行評價(jià)。D.Aelenei等[10]研究了影響結(jié)露發(fā)生的外部環(huán)境條件，圍護(hù)結(jié)構(gòu)結(jié)露與否主要取決于圍護(hù)結(jié)構(gòu)的能量平衡和周圍含濕量。Ding Yan等[11]研究了頂板輻射供冷空調(diào)配合不同送風(fēng)方式使用時(shí)室內(nèi)濕量在垂直方向上的分層現(xiàn)象。張順波等[12]對輻射板冷凍水銅管與導(dǎo)熱板的接觸形式進(jìn)行改造，增強(qiáng)了抗結(jié)露能力。Tang Haida等[13-14]對輻射吊頂、墻壁和地板供冷的結(jié)露速率進(jìn)行研究，得出輻射吊頂?shù)慕Y(jié)露速率是地板結(jié)露速率的3.5倍，同時(shí)比輻射墻壁高25%。Yin Y.L.等[15-16]研究了光管、金屬板、石膏板3種材質(zhì)的輻射系統(tǒng)的換熱性能和結(jié)露現(xiàn)象，并提出防結(jié)露策略。劉乃玲等[17]實(shí)驗(yàn)研究了輻射板表面溫度的變化，結(jié)果表明在輻射供冷系統(tǒng)開啟后約60 min內(nèi)，輻射板的表面溫度和室內(nèi)空氣溫度均有顯著變化。金梧鳳等[18]研究了輻射供冷系統(tǒng)啟動階段輻射板表面溫度變化及系統(tǒng)穩(wěn)定階段的結(jié)露特性。

以上研究表明，國內(nèi)外對于輻射空調(diào)防結(jié)露的研究已經(jīng)取得了一些進(jìn)展，但缺乏對貼附層空氣露點(diǎn)溫度的研究。在輻射空調(diào)實(shí)際使用中，室內(nèi)濕負(fù)荷增加是貼附層露點(diǎn)溫度升高的主要原因。由于輻射空調(diào)多應(yīng)用于辦公樓和寫字樓，人員的增加是室內(nèi)濕負(fù)荷增加的主要原因，因此本文采用室內(nèi)人員變動來研究室內(nèi)濕負(fù)荷。為了更加全面地分析各因素對貼附層空氣露點(diǎn)溫度的影響，本文通過實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬研究了輻射空調(diào)系統(tǒng)各影響因子與貼附層露點(diǎn)溫度的關(guān)系，通過SAS軟件進(jìn)行回歸計(jì)算得到系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)時(shí)顯著影響貼附層空氣露點(diǎn)溫度變化的影響因子，進(jìn)一步計(jì)算得到貼附層露點(diǎn)溫度隨時(shí)間的動態(tài)變化式并用實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)驗(yàn)證函數(shù)式的準(zhǔn)確性。

1 實(shí)驗(yàn)研究

影響貼附層露點(diǎn)溫度的影響因子很多，難以通過實(shí)驗(yàn)的方式逐一研究，而模擬研究需要實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的支撐和驗(yàn)證。所以本文針對性的實(shí)驗(yàn)研究了人員增加時(shí)貼附層露點(diǎn)溫度的變化，實(shí)驗(yàn)結(jié)果為模擬研究和SAS軟件的計(jì)算方向提供實(shí)際參考，并驗(yàn)證模擬研究的模型和所求得的貼附層露點(diǎn)溫度動態(tài)變化規(guī)律的準(zhǔn)確性。

1.1 實(shí)驗(yàn)室介紹

實(shí)驗(yàn)室房間結(jié)構(gòu)如圖1所示，房間長5.00 m，寬3.00 m，高2.40 m，輻射吊頂為9塊毛細(xì)管網(wǎng)輻射板，單個輻射板尺寸為0.80 m×1.50 m。輻射吊頂距離東、西內(nèi)墻均為0.30 m，距離南外墻0.35 m，距離北內(nèi)門側(cè)墻為0.15 m。實(shí)驗(yàn)室中利用兩個超聲波加濕器模擬室內(nèi)人員散濕，通過改變加濕器的加濕量來研究室內(nèi)人員數(shù)量不同對貼附層露點(diǎn)溫度的影響。

圖1 實(shí)驗(yàn)室Fig.1 Experimental room

實(shí)驗(yàn)室采用輻射吊頂供冷加獨(dú)立新風(fēng)系統(tǒng)，新風(fēng)系統(tǒng)承擔(dān)室內(nèi)全部濕負(fù)荷。新風(fēng)量固定為120 m3/h，室內(nèi)側(cè)墻上有兩個200 mm×200 mm的送風(fēng)口，采用百葉風(fēng)口上側(cè)送風(fēng)方式，送風(fēng)口上沿與輻射頂板相接觸以達(dá)到貼附射流的效果。

1.2 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容

實(shí)驗(yàn)研究室內(nèi)人員增加時(shí)輻射板貼附層露點(diǎn)溫度的變化。當(dāng)室內(nèi)人員增加時(shí)，散熱量和散濕量增加，由于散濕量對貼附層露點(diǎn)溫度的影響遠(yuǎn)大于散熱量的影響[19]，因此實(shí)驗(yàn)只考慮室內(nèi)散濕量的變化。

根據(jù)暖通設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)與實(shí)驗(yàn)房間面積，室內(nèi)人員數(shù)量應(yīng)為4人，實(shí)驗(yàn)研究室內(nèi)人員增加2人與4人，即室內(nèi)從4人增至6人和8人時(shí)，貼附層露點(diǎn)溫度的變化。

1.3 測點(diǎn)布置

實(shí)驗(yàn)室測點(diǎn)布置如圖2所示，在每塊輻射板下均勻布置6個測點(diǎn)取平均值獲得輻射板表面溫度，在兩個窗戶分別布置T型熱電偶測溫取平均值獲得外窗內(nèi)表面溫度，在圍護(hù)結(jié)構(gòu)中心布置測點(diǎn)獲得圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面溫度。貼附層溫度與相對濕度通過溫濕度傳感器測量獲得并計(jì)算得到貼附層露點(diǎn)溫度，溫濕度傳感器布置于每塊輻射板正下方0.01 m處，即貼附層空氣位置。

1西墻測點(diǎn)；2門上測點(diǎn)；3窗上測點(diǎn)；4南窗；5東墻測點(diǎn)；6輻射板表面溫度測點(diǎn)；7新風(fēng)口；8貼附層露點(diǎn)溫度測點(diǎn)(距輻射板1 cm處)。圖2 測點(diǎn)布置Fig.2 Measuring points layout

實(shí)驗(yàn)前首先調(diào)整好新風(fēng)送風(fēng)狀態(tài)，通過設(shè)置加濕器的加濕量來模擬室內(nèi)初始狀態(tài)4人。開啟數(shù)據(jù)記錄，運(yùn)行一段時(shí)間直至室內(nèi)狀態(tài)達(dá)到夏季室內(nèi)設(shè)計(jì)值，即溫度26 ℃、相對濕度55%。系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行約1 h后，改變加濕器散濕強(qiáng)度，模擬室內(nèi)人員增加，記錄各測點(diǎn)數(shù)據(jù)。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

實(shí)驗(yàn)得到增加2人、4人后，9塊輻射板的平均貼附層空氣露點(diǎn)溫度的變化并對數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，如圖3所示。

圖3 人員增加后貼附層露點(diǎn)溫度的變化Fig.3 Dew point temperature variation of the attached layer after the personnel increase

由圖3可知，當(dāng)室內(nèi)人員增加時(shí)，室內(nèi)貼附層空氣露點(diǎn)溫度逐漸升高并趨于穩(wěn)定。人員增加越多，貼附層空氣露點(diǎn)溫度增加越快且最終穩(wěn)定后達(dá)到的溫度值越高。隨著貼附層空氣露點(diǎn)溫度的增加，其與輻射板表面溫度的溫差越來越小，結(jié)露風(fēng)險(xiǎn)越來越大。室內(nèi)人員增加初期，貼附層空氣露點(diǎn)溫度變化速率較快，隨后逐漸減慢，80 min后貼附層空氣露點(diǎn)溫度變化率很小，趨于穩(wěn)定。對實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行函數(shù)擬合，擬合的函數(shù)為負(fù)指數(shù)形式。實(shí)驗(yàn)結(jié)果統(tǒng)計(jì)如表1所示。結(jié)合圖3和表1可知，增加4人比增加2人時(shí)，室內(nèi)貼附層露點(diǎn)溫度僅高1 ℃，平均上升速率高1.6倍，貼附層露點(diǎn)溫度的變化響應(yīng)更快。

表1 實(shí)驗(yàn)結(jié)果統(tǒng)計(jì)Tab.1 Experimental results statistics

實(shí)驗(yàn)研究得到特定條件下一定范圍內(nèi)的人員增加對輻射板貼附層露點(diǎn)溫度的影響，為了研究更多其他影響因子對貼附層露點(diǎn)溫度的影響以得到更廣泛的貼附層露點(diǎn)溫度的變化規(guī)律，本文進(jìn)行進(jìn)一步的數(shù)值模擬來拓展研究。

3 模擬研究

3.1 模型建立

根據(jù)實(shí)驗(yàn)室結(jié)構(gòu)建立三維模型，模型主要包括：房間4個方向墻體、南向窗、北向門、輻射頂板、地板、熱源、加濕器、送風(fēng)口和回風(fēng)口。房間尺寸(長×寬×高)為5.00 m×3.00 m×2.40 m。毛細(xì)管網(wǎng)輻射板布置在頂板，單個輻射板尺寸為0.80 m×1.50 m，房間頂部共有9塊輻射板，輻射板由多組U型毛細(xì)管組成，毛細(xì)管直徑為4.3 mm，內(nèi)徑為2.7 mm，管間距為10 mm，模型如圖4所示。

圖4 輻射供冷房間模型Fig.4 Radiant cooling room model

1)數(shù)學(xué)模型

本文為研究貼附層空氣露點(diǎn)溫度的動態(tài)變化規(guī)律，因此必須啟用能量方程模型?？紤]實(shí)驗(yàn)內(nèi)容和室內(nèi)介質(zhì)流動特點(diǎn)，湍流模型選取能夠準(zhǔn)確模擬平面和圓管射流的擴(kuò)散速度的Realizable模型。輻射換熱的計(jì)算采用DO輻射模型。

2)邊界條件

本模型主要為研究貼附層空氣露點(diǎn)溫度影響因子的擴(kuò)展研究，各邊界條件值由實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)確定。具體設(shè)置如下：

(1)定壁溫邊界：包括房間各個方向圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面、外窗表面、地面、輻射頂板及加濕器模型表面，邊界條件設(shè)置為固定壁面溫度。

(2)速度入口邊界條件：進(jìn)風(fēng)口的邊界條件設(shè)定為速度入口邊界條件，其值與實(shí)驗(yàn)時(shí)一致，根據(jù)送風(fēng)量和風(fēng)口面積確定。

(3)定熱流邊界：在模型中用兩個圓柱代表室內(nèi)人員散熱量，圓柱表面設(shè)置為面源，邊界條件為第二類邊界條件即恒定熱流密度。

(4)質(zhì)量流量入口：模型中加濕器上表面設(shè)定為質(zhì)量流量入口，其值根據(jù)人員數(shù)量和模型中加濕器出口面積確定。

(5)自由流出口：房間回風(fēng)口邊界條件設(shè)置為自由流出口邊界條件。

3.2 模型驗(yàn)證

為驗(yàn)證模型，將模型中邊界條件設(shè)置為實(shí)驗(yàn)測量值，對室內(nèi)由已有4人的穩(wěn)定狀態(tài)到再增加2人和再增加4人后的露點(diǎn)溫度變化的模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對比，如圖5所示。

圖5 增加2人和增加4人工況時(shí)實(shí)驗(yàn)與模擬結(jié)果對比Fig.5 Comparison of experimental and simulation results under the condition of adding 2 people and adding 4 people

表2 模型驗(yàn)證統(tǒng)計(jì)Tab.2 Model verification statistics

由圖5可知，當(dāng)模型邊界條件設(shè)置與實(shí)驗(yàn)測量值一致時(shí)，室內(nèi)人員增加2人和4人的過程中，實(shí)驗(yàn)與模擬的貼附層空氣露點(diǎn)溫度的變化趨勢基本一致。在趨于穩(wěn)定后貼附層空氣露點(diǎn)溫度實(shí)驗(yàn)值比模擬值略低，原因是：實(shí)驗(yàn)室密封性不好，室內(nèi)濕空氣與室外干空氣有物質(zhì)交換；實(shí)驗(yàn)所用加濕器加濕效果不夠穩(wěn)定，隨著水量的減少加濕速率變慢。實(shí)驗(yàn)與模擬結(jié)果統(tǒng)計(jì)如表2所示，由表2可知，實(shí)驗(yàn)與模擬結(jié)果相差較小，模型具有較高的準(zhǔn)確性。

3.3 模擬工況的確定

本模擬研究的影響因子包括：輻射板表面溫度、非供冷表面平均溫度、人員與貼附層距離、風(fēng)口長度、人員增加數(shù)量。根據(jù)課題組以往的研究成果[20]、《輻射供冷供暖技術(shù)規(guī)程》與實(shí)驗(yàn)情況，各影響因子取值如表3所示。

表3 各影響因子取值Tab.3 Values of each impact factor

模擬研究首先研究輻射空調(diào)系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)下的各影響因子與貼附層露點(diǎn)溫度的關(guān)系。研究采用5因素4水平標(biāo)準(zhǔn)正交法簡化模擬工況，得到模擬結(jié)果后對各影響因子進(jìn)行回歸分析，研究輻射空調(diào)系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定狀態(tài)下各影響因子與貼附層空氣露點(diǎn)溫度的關(guān)系，得到影響貼附層露點(diǎn)溫度的主要影響因子。然后研究主要影響因子變化時(shí)貼附層露點(diǎn)溫度隨時(shí)間的變化關(guān)系，并通過SAS軟件得到其函數(shù)關(guān)系式。

4 模擬結(jié)果分析

4.1 各影響因子對貼附層空氣露點(diǎn)溫度變化規(guī)律的影響

利用表3中各參數(shù)值設(shè)定模型邊界條件，對模擬結(jié)果進(jìn)行整理，得到系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)下不同輻射板表面溫度、非供冷表面平均溫度、室內(nèi)人員增加數(shù)量和風(fēng)口形式條件下貼附層空氣露點(diǎn)溫度，結(jié)果如表4所示。

為了研究各影響因子對貼附層露點(diǎn)溫度的影響程度，本文采用統(tǒng)計(jì)分析軟件SAS對表4結(jié)果進(jìn)行多元線性回歸分析，將貼附層空氣露點(diǎn)溫度作為因變量，輻射板表面溫度tp、非供冷表面平均溫度taverage、人員距貼附層距離d、風(fēng)口長度l及人員增加數(shù)量ΔN作為自變量，多元線性回歸分析結(jié)果如表5所示。

表4 輻射空調(diào)系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)模擬結(jié)果Tab.4 Simulation results of radiant air-conditioning system stable operation

表5 多元線性回歸分析結(jié)果Tab.5 Results of multiple linear regression analysis

由表5可知，關(guān)于貼附層空氣露點(diǎn)溫度回歸方程整體顯著性檢驗(yàn)的Pr<0.000 1，代表回歸方程整體顯著。方程的擬合優(yōu)度判定系數(shù)R2=0.978 4，擬合優(yōu)度修正決定系數(shù)Adj R-Sq=0.967 6，擬合程度較高。通過觀察各自變量前系數(shù)的Pr，判別各自變量的回歸系數(shù)是否顯著。變量d、ΔN的Pr<0.000 1，小于0.05表示該參數(shù)影響顯著；而自變量tp、taverage、l的回歸系數(shù)的Pr>0.05，認(rèn)為其對貼附層空氣露點(diǎn)溫度的影響不顯著[21]。計(jì)算得到各影響因子的貢獻(xiàn)率如圖6所示，可以看出ΔN和d對貼附層露點(diǎn)溫度的影響率占比非常大，分別為48%和43%，而其他3個影響因子的占比極小。

圖6 各影響因子貢獻(xiàn)率Fig.6 Contribution rate of each impact factor

含濕量對空氣露點(diǎn)溫度的影響比干球溫度對露點(diǎn)溫度的影響更顯著。所以輻射板溫度雖然直接影響貼附層空氣的干球溫度，但對貼附層露點(diǎn)溫度的影響不顯著。ΔN和d直接影響貼附層空氣的含濕量，所以其對貼附層空氣露點(diǎn)溫度影響顯著。在一定的新風(fēng)量情況下，l對貼附層空氣露點(diǎn)溫度的影響較小。tavergae對貼附層空氣溫度有一定影響但影響較小，轉(zhuǎn)化為對露點(diǎn)溫度影響時(shí)可以忽略。

4.2 主要影響因子與貼附層空氣露點(diǎn)溫度動態(tài)變化的關(guān)聯(lián)作用關(guān)系

由上述分析可知，對室內(nèi)貼附層空氣露點(diǎn)溫度影響較顯著的因素為人員距貼附層距離d和人員增加數(shù)量ΔN，其他影響因子可以忽略。模擬研究這兩個影響因子變化過程中貼附層空氣露點(diǎn)溫度的動態(tài)變化，確定貼附層空氣露點(diǎn)溫度與各主要影響因子之間的函數(shù)關(guān)系式，根據(jù)實(shí)驗(yàn)室實(shí)際情況，d取值1.3、2.6、3.5 m，ΔN取1、2、3、4 人。

對模擬結(jié)果進(jìn)行擬合，以人員增加2人時(shí)貼附層空氣露點(diǎn)溫度變化為例，如圖7所示。由圖7可知，貼附層空氣露點(diǎn)溫度變化趨勢均為先增加后趨于穩(wěn)定。d越小，貼附層空氣露點(diǎn)溫度增加越快且最終達(dá)到穩(wěn)定后露點(diǎn)溫度值越高，這是由于d較小時(shí)水蒸氣到達(dá)貼附層較快且相比濕源位置較遠(yuǎn)時(shí)，貼附層含濕量較大。

圖7 增加2人工況時(shí)貼附層空氣溫度變化規(guī)律Fig.7 Variation of air temperature in the attached layer under the condition of adding 2 people

實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的擬合及模擬數(shù)據(jù)的擬合均為負(fù)指數(shù)形式，所以研究貼附層空氣露點(diǎn)溫度動態(tài)變化的函數(shù)應(yīng)采用負(fù)指函數(shù)形式：

(1)

根據(jù)式(1)可知負(fù)指數(shù)函數(shù)有3個未知量A1、t1和y0。模擬結(jié)果表明，這3個常數(shù)均與ΔN和d有關(guān)。因此，首先將12種工況的模擬結(jié)果進(jìn)行擬合，得到12個函數(shù)表達(dá)式，然后分別對表達(dá)式中A1、t1,及y0與d和ΔN進(jìn)行回歸分析，可得d和ΔN與A1、t1及y0的關(guān)系，再將其帶入式(1)中，即可得到貼附層空氣露點(diǎn)溫度的動態(tài)變化函數(shù)式。

分別對12種工況模擬結(jié)果中A1、t1及y0與d和ΔN用SAS軟件進(jìn)行線性回歸分析，結(jié)果如表6～表8所示。

表6 A1回歸分析結(jié)果Tab.6 Results of multiple linear regression analysis for A1

將負(fù)指數(shù)函數(shù)A1、t1和y0的回歸分析結(jié)果代入式(1)中，就能得到貼附層空氣露點(diǎn)溫度的動態(tài)變化函數(shù)：

(0.798 41d-0.67ΔN-2.808 3)

(2)

式中：τ為時(shí)間，min，τ∈[0,110]。

表7 t1回歸分析結(jié)果Tab.7 Results of multiple linear regression analysis for t1

表8 y0回歸分析結(jié)果Tab.8 Results of multiple linear regression analysis for y0

分析式(1)可知：曲線增長速率，即室內(nèi)人員剛增加時(shí)刻室內(nèi)貼附層空氣露點(diǎn)溫度增加速率取決于t1；而曲線穩(wěn)定時(shí)刻的值，即貼附層空氣露點(diǎn)溫度達(dá)到穩(wěn)定后的溫度值取決于y0。再結(jié)合式(2)可得d對t1和y0的影響均大于ΔN的影響。d對t1和y0的影響貢獻(xiàn)率分別為67.3%和69.0%。這是因?yàn)槭覂?nèi)空氣流速小且氣流組織平穩(wěn)，室內(nèi)濕量傳播較慢，所以人員距貼附層近比人員數(shù)量增加更顯著的影響貼附層空氣露點(diǎn)溫度的動態(tài)變化。

式(2)表達(dá)了當(dāng)室內(nèi)人員數(shù)量增加并確定了人員所處的位置后輻射板的貼附層露點(diǎn)溫度隨時(shí)間的動態(tài)變化規(guī)律，利用所得的貼附層露點(diǎn)溫度動態(tài)變化規(guī)律實(shí)時(shí)調(diào)控輻射板溫度就可以有效達(dá)到防結(jié)露的目的。

4.3 貼附層空氣露點(diǎn)溫度動態(tài)變化規(guī)律的驗(yàn)證

將實(shí)驗(yàn)條件帶入式(2)，得出增加2人與4人時(shí)貼附層露點(diǎn)溫度動態(tài)變化曲線，并與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對比，如圖8所示。

圖8 增加2人和增加4人工況時(shí)計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對比Fig.8 Comparison of calculation results with experimental data under the condition of adding 2 people and adding 4 people

由圖8可知，計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果整體趨勢一致。統(tǒng)計(jì)驗(yàn)證數(shù)據(jù)如表9所示，計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果相差較小，證明此函數(shù)式具有較高的準(zhǔn)確性。此外，同模擬結(jié)果相同，計(jì)算結(jié)果比實(shí)驗(yàn)結(jié)果稍高，原因是實(shí)驗(yàn)室密封不好及加濕器的加濕量不穩(wěn)定。

表9 計(jì)算驗(yàn)證統(tǒng)計(jì)表Tab.9 Calculation verification statistics

5 結(jié)論

本文實(shí)驗(yàn)研究了夏季開啟新風(fēng)溫度穩(wěn)定26 ℃的輻射空調(diào)的室內(nèi)人員增加時(shí)貼附層露點(diǎn)溫度的變化，并以實(shí)驗(yàn)結(jié)果為依據(jù)進(jìn)行數(shù)值模擬拓展研究了各影響因子對貼附層露點(diǎn)溫度的影響；采用SAS軟件進(jìn)行多元線性回歸，分析得到各影響因子對貼附層露點(diǎn)溫度的影響程度。去除顯著性較小的影響因子，研究了主要影響因子，即人員增加數(shù)量和人員距貼附層距離對貼附層露點(diǎn)溫度的動態(tài)變化規(guī)律的關(guān)聯(lián)作用關(guān)系。得出如下結(jié)論：

1)實(shí)驗(yàn)研究在室內(nèi)已有4人的穩(wěn)定狀態(tài)下，增加2人和4人時(shí)貼附層露點(diǎn)溫度的變化。結(jié)果表明增加2人時(shí)，貼附層空氣露點(diǎn)溫度增加速率約為0.019 ℃/min；增加4人時(shí)，貼附層空氣露點(diǎn)溫度增加速率約為0.031 ℃/min，增加4人時(shí)貼附層露點(diǎn)溫度的上升速率約為增加2人時(shí)的3.5倍。

2)通過模擬研究各影響因子與貼附層露點(diǎn)溫度的關(guān)系，得到輻射空調(diào)系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)人員距貼附層距離d和人員增加數(shù)量ΔN對貼附層露點(diǎn)溫度影響十分顯著，貢獻(xiàn)率分別為43%與48%。說明室內(nèi)含濕量的變化對空氣露點(diǎn)溫度的影響較顯著。輻射板表面溫度tp、非供冷表面平均溫度taverage及風(fēng)口長度l對貼附層露點(diǎn)溫度的影響較小，貢獻(xiàn)率分別為2%、2%和5%，可以忽略。

3)貼附層空氣露點(diǎn)溫度動態(tài)變化規(guī)律呈負(fù)指數(shù)函數(shù)形式，人員距貼附層距離d對貼附層露點(diǎn)溫度增長速率和貼附層露點(diǎn)溫度最終穩(wěn)定后的值的影響貢獻(xiàn)率分別為67.3%和69.0%，均大于人員增加數(shù)量ΔN的影響。