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    考慮荷載與浸水條件的預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖變形試驗(yàn)

    2019-06-13 09:36:12陳小薇曾鈴付宏淵劉杰陳少壯劉大順
    關(guān)鍵詞:炭質(zhì)路堤泥巖

    陳小薇,曾鈴,付宏淵,劉杰,陳少壯,劉大順

    (1.長沙理工大學(xué) 土木工程學(xué)院,湖南 長沙,410114;2.長沙理工大學(xué) 交通運(yùn)輸工程學(xué)院,湖南 長沙,410114)

    炭質(zhì)泥巖廣泛分布于我國西南地區(qū),是由軟弱灰?guī)r、砂巖、頁巖和頁巖互層等沉積類巖石構(gòu)成的地質(zhì)體[1]。由于炭質(zhì)泥巖具有風(fēng)化快、強(qiáng)度低等特點(diǎn),進(jìn)行路堤填筑之前須先對其進(jìn)行充分預(yù)崩解,即預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖[2]。預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖作為路堤填筑材料既可極大地降低工程造價(jià)并能較好地保護(hù)生態(tài)環(huán)境,已在廣西、云南等高速公路工程中推廣應(yīng)用[3],發(fā)現(xiàn)其水理性強(qiáng),強(qiáng)度低,易崩解,在季節(jié)性反復(fù)降雨后,預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖產(chǎn)生持續(xù)崩解及強(qiáng)度降低,堵塞路堤排水管道,導(dǎo)致路堤內(nèi)部處于荷載與浸水環(huán)境,產(chǎn)生超限變形,甚至引發(fā)路堤失穩(wěn),危害行車安全[2]。然而,目前缺乏預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖荷載與浸水條件下變形特性的相關(guān)理論及試驗(yàn)研究,為降低或避免預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖的變形,使其在路堤工程中得到更好的應(yīng)用,有必要全面、深入地研究荷載與浸水條件下預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖的變形特性。國內(nèi)外學(xué)者針對巖土體的變形進(jìn)行了大量研究,主要研究方法有數(shù)值模擬、現(xiàn)場試驗(yàn)及室內(nèi)試驗(yàn)等。鄒德高等[4-5]利用數(shù)值模擬的方法研究了巖土體的濕化變形,為相關(guān)工程設(shè)計(jì)提供了一定參考依據(jù);毛雪松等[6-7]通過原位試驗(yàn)及現(xiàn)場監(jiān)測對巖土體的變形進(jìn)行了研究;LIU等[8-9]針對巖土體的浸水變形開展了大樣本室內(nèi)試驗(yàn)研究,得到了不同類巖土體的應(yīng)力-應(yīng)變曲線,并給出了相關(guān)巖土體變形特性的一般規(guī)律。上述研究促進(jìn)了巖土體變形相關(guān)理論的發(fā)展,但其主要針對膨脹土、黏土、軟巖等非飽和巖土體,而關(guān)于預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖浸水變形的室內(nèi)實(shí)驗(yàn)、數(shù)值計(jì)算及理論研究很少,且炭質(zhì)泥巖與其他類巖土體的變形存在顯著差異,如其水理性強(qiáng),高溫、降雨交替作用后表面快速剝落,適用于其他類巖土體的相關(guān)理論并不一定適用于炭質(zhì)泥巖,而室內(nèi)試驗(yàn)試樣尺寸小,費(fèi)用低,是獲取大樣本數(shù)據(jù)的優(yōu)選方法,因此,可對其進(jìn)行室內(nèi)試驗(yàn)。此外,季節(jié)性降雨使得路堤經(jīng)受反復(fù)干濕循環(huán),長期處于荷載與浸水條件下,對邊坡變形和穩(wěn)定性產(chǎn)生不可忽視的影響[10-12],而人們關(guān)于荷載與浸水條件下巖土體濕化變形規(guī)律的研究較少,故有必要研究多因素對預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖變形特性的共同影響。為此,本文作者研發(fā)一套可同時(shí)考慮豎向荷載、浸水條件等多因素綜合影響的濕化變形試驗(yàn)裝置,并采用正交試驗(yàn)研究壓實(shí)度、含水率、豎向荷載、浸水時(shí)間及循環(huán)次數(shù)等因素對預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖變形特性的影響,以期為相關(guān)理論研究和路堤工程實(shí)踐提供參考。

    1 炭質(zhì)泥巖礦物組成及物理指標(biāo)

    于廣西六寨—河池高速公路炭質(zhì)泥巖路堤工點(diǎn)K18+500處取充分崩解的炭質(zhì)泥巖進(jìn)行 X線衍射分析,其X線衍射圖譜見圖1。從圖1可知:預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖的礦物組成主要為石英、伊利石、高嶺石,其余各礦物成分質(zhì)量分?jǐn)?shù)均小于等于 5%。對預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖試樣進(jìn)行基本物理力學(xué)試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果見表1。

    圖1 炭質(zhì)泥巖X線衍射譜Fig.1 X-ray diffraction pattern of carbon mudstone

    表1 炭質(zhì)泥巖物理指標(biāo)Table 1 Physical indexes of carbon mudstone

    2 濕化變形試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    炭質(zhì)泥巖路堤在荷載與浸水條件下易發(fā)生濕化變形從而導(dǎo)致路堤結(jié)構(gòu)破壞等一系列災(zāi)害問題,為獲得炭質(zhì)泥巖路堤長期變形機(jī)理及預(yù)測方法,須對預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖變形特性進(jìn)行研究。

    2.1 試驗(yàn)方案

    正交試驗(yàn)是研究多因素多水平的一種科學(xué)設(shè)計(jì)方法,可高效、快速、經(jīng)濟(jì)地分析出各因素對試驗(yàn)結(jié)果的影響[13]。結(jié)合炭質(zhì)泥巖路堤的工程實(shí)際,采用正交試驗(yàn)研究壓實(shí)度、含水率、豎向荷載、浸水時(shí)間及循環(huán)次數(shù)對預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖變形的共同作用,設(shè)置5因素4水平共16組試驗(yàn)。由于土工試驗(yàn)存在一定誤差,故每組試驗(yàn)做3組平行試驗(yàn),取3組試驗(yàn)結(jié)果平均值。考慮路堤填筑工程中炭質(zhì)泥巖壓實(shí)度一般控制在90%以上,故擬定4種壓實(shí)度分別為92%,94%,96%和98%;在自然狀態(tài)下,預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖含水率在10%左右浮動(dòng),故配置土樣初始含水率為6%,10%,14%和18%;10 m路堤自重應(yīng)力大致為200 kPa,豎向荷載可取0,50,100和200 kPa;考慮干濕循環(huán)影響單次浸水時(shí)間取0,24,48和72 h。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)循環(huán)次數(shù)為3次后,試樣變形基本穩(wěn)定,故循環(huán)次數(shù)分別取0(不浸水加載),1,2和 3次。試驗(yàn)因素水平及試驗(yàn)方案分別見表2和表3。

    表2 試驗(yàn)因素水平Table 2 Factors and levels of experiment

    2.2 試樣制備

    選取崩解完全的炭質(zhì)泥巖土樣,其干密度為2.015 g/cm3,制作直徑為10 cm、高度為20 cm的試樣。通過數(shù)顯式壓力試驗(yàn)機(jī)并采用分層制樣法分5層壓樣成型。首先,根據(jù)試驗(yàn)方案中壓實(shí)度及含水率計(jì)算各試樣所需干土及水的質(zhì)量;再將一定質(zhì)量的干土和水充分拌和后用薄膜袋密封放置在保濕箱內(nèi)靜置24 h;然后,將拌制好的土樣均分成5份,分5次倒入預(yù)先定制好的鋼模內(nèi)進(jìn)行靜壓。鋼模的內(nèi)直徑為10 cm,高度為21 cm,其中,多出的高度1 cm由高度為1 cm、直徑為10 cm的墊塊填充。當(dāng)壓力機(jī)將墊塊壓至與鋼模平齊時(shí),試樣剛好達(dá)到預(yù)定的壓實(shí)度。靜壓完成后,讓千斤頂繼續(xù)施加壓力,穩(wěn)定一段時(shí)間后再卸載,以防止試樣回彈,最后用其他墊塊從底部將試樣慢慢頂出。壓樣前鋼模內(nèi)須涂抹少許凡士林,以便減少脫模時(shí)試樣與鋼模間的摩擦力。試樣成型后,用保鮮膜密封裝好后再次放入保濕箱內(nèi)靜置,供試驗(yàn)所用。

    表3 正交試驗(yàn)方案Table 3 Orthogonal test programs

    2.3 試驗(yàn)裝置

    本文自主研發(fā)一套測量土體濕化變形的新型試驗(yàn)裝置,其主要由試驗(yàn)裝置、加載裝置及測量裝置共 3部分組成,裝置示意圖見圖2。通過試驗(yàn)裝置的通水孔控制試驗(yàn)儀器的水位,模擬炭質(zhì)泥巖在浸水循環(huán)中的環(huán)境,豎向荷載通過砝碼及杠桿加載;試樣變形量通過固定在試樣表面墊塊上的百分表讀取。

    圖2 濕化變形裝置示意圖Fig.2 Diagrammatic sketch of wetting deformation device

    2.4 試驗(yàn)步驟

    1)調(diào)平。調(diào)節(jié)試驗(yàn)儀器左端杠桿上的調(diào)平砝碼位置,使之與未加砝碼前右端杠桿保持平衡,并用螺母將其固定。

    2)裝樣。將制好的試樣從保濕箱內(nèi)取出,緩慢裝入筒壁帶有孔眼的內(nèi)筒。裝入內(nèi)筒前,須在內(nèi)筒內(nèi)壁涂抹凡士林保持潤滑,以減少筒壁與試樣的摩擦力。在裝樣過程中不能破壞試樣。

    3)加載。將裝好試樣的內(nèi)筒放入外筒,下部墊置直徑為10 cm的透水石,上部放置加載蓋,調(diào)節(jié)加壓桿在內(nèi)筒中央位置并保持豎直,施加砝碼進(jìn)行加載。

    4)浸水與循環(huán)。先將試樣在無水環(huán)境下加載1個(gè)浸水周期,然后將外筒灌滿水,使整個(gè)試樣在水中完全飽和并持續(xù)1個(gè)浸水周期,此為1個(gè)干濕循環(huán)。進(jìn)行下一個(gè)循環(huán)時(shí),需將試樣連同內(nèi)筒取出放進(jìn)烤箱內(nèi)烘干(溫度為50℃)。剛開始烘干時(shí),每間隔5 h稱量1次。當(dāng)含水率與初始含水率之差小于10%時(shí),每隔1 h稱量1次。當(dāng)質(zhì)量相對誤差絕對值小于0.5%時(shí),認(rèn)為完成由濕到干的過程。如此反復(fù)循環(huán),直至試驗(yàn)完成為止。

    5)記錄數(shù)據(jù)。將百分表安裝在加載蓋上,并將百分表的指針調(diào)零。注意預(yù)留試樣的變形量,通過百分表的讀數(shù)連續(xù)記錄試樣豎向變形量。

    3 試驗(yàn)結(jié)果分析

    3.1 豎向變形特征

    圖3所示為不同循環(huán)次數(shù)、不同浸水時(shí)間下預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖豎向變形隨時(shí)間的變化情況。由圖3可知:

    1)當(dāng)循環(huán)次數(shù)為0時(shí),各組炭質(zhì)泥巖豎向變形隨時(shí)間緩慢增大,無突變;而當(dāng)循環(huán)次數(shù)為 1,2和 3時(shí),豎向變形在第1次浸水時(shí)發(fā)生突變,在其他時(shí)間均緩慢增大,循環(huán)1次后試樣變形基本穩(wěn)定。

    2)各組預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖豎向變形在 2個(gè)時(shí)間點(diǎn)即加載初期和首次浸水時(shí)發(fā)生較大變形,在其他時(shí)段增大速度緩慢。

    圖3 不同循環(huán)次數(shù)下預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖豎向變形Fig.3 Vertical deformation of pre-disintegrating carbonaceous mudstone at different cycle times

    3)預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖變形是一個(gè)持續(xù)過程,豎向變形隨時(shí)間持續(xù)增大。

    4)炭質(zhì)泥巖豎向變形量與循環(huán)次數(shù)有關(guān),在不同循環(huán)次數(shù)下,炭質(zhì)泥巖最大豎向變形隨循環(huán)次數(shù)的增加呈先增大后減小的變化規(guī)律,在循環(huán)次數(shù)為2時(shí)豎向變形出現(xiàn)最大值。

    產(chǎn)生上述現(xiàn)象原因可解釋為:1)在加載初期,試樣變形為壓縮變形,在豎向荷載作用下,試樣內(nèi)部孔隙中的水和氣體流失,顆粒重新排列,粒間間隙縮短,骨架體發(fā)生錯(cuò)動(dòng);2)首次浸水時(shí),試樣變形為濕化變形,試樣浸水后含水率增大,逐漸由非飽和狀態(tài)變?yōu)轱柡蜖顟B(tài),內(nèi)部結(jié)構(gòu)被破壞,顆粒在外力荷載的壓密作用下重新排列,試樣浸水軟化發(fā)生濕化變形。

    3.2 壓縮變形、濕化變形及最大豎向變形

    路堤土體變形主要包括壓縮變形及濕化變形2部分,其中,壓縮變形一般趨于穩(wěn)定,路堤土體的后期沉降主要取決于由含水率增大所產(chǎn)生的濕化變形[14-15]。

    3.2.1 測試原理

    “單線法”較“雙線法”能更加準(zhǔn)確地分析土體浸水濕化變形的實(shí)際過程[16-18],因此,采用“單線法”原理測量炭質(zhì)泥巖的濕化變形。首先給試樣施加一定荷載,加載后試樣的變形量為壓縮變形,再將試樣浸水飽和,此時(shí),可測得試樣的濕化變形。參考 JTG E40—2007“公路土工試驗(yàn)規(guī)程”,在標(biāo)準(zhǔn)壓縮試驗(yàn)中,當(dāng)每級荷載作用下試樣1 h內(nèi)壓縮量不超過0.01 mm時(shí),認(rèn)為變形已經(jīng)穩(wěn)定,而本試驗(yàn)中各組試樣在加載或浸水1 h后的變形增長速率均小于0.01 mm/h,因此,壓縮變形可取加載后1 h試樣變形量,濕化變形取首次浸水1 h試樣變形量。測試原理示意圖見圖4。

    3.2.2 對比分析

    預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖最大豎向變形(smax)、壓縮變形(s0)、濕化變形(s')試驗(yàn)結(jié)果見表4。由表4可知:最大豎向變形smax變動(dòng)范圍為-3.19~12.50 mm,壓縮變形s0變動(dòng)范圍為-0.10~7.40 mm,濕化變形s′變動(dòng)范圍為-2.55~9.75 mm。

    圖4 單線法示意圖Fig.4 Schematic diagram of single-line method

    將表4中各數(shù)值代入式(1)可得到最大豎向變形、壓縮變形、濕化變形的平均值,分別為,可見炭質(zhì)泥巖豎向變形以壓縮變形和濕化變形為主,濕化變形量比壓縮變形量大 25.7%,壓縮變形為最大豎向變形的 39.1%,濕化變形為最大豎向變形的49.2%。

    式中:為變形量的平均值,mm;si為試樣Ti的變形量,mm;N為試驗(yàn)組數(shù),N=16。

    3.3 各因素對預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖豎向變形量的影響

    預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖豎向變形與多個(gè)因素有關(guān),運(yùn)用極差分析、方差分析及回歸分析等方法可分析各因素對預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖豎向變形的影響[19]。

    3.3.1 豎向變形結(jié)果極差分析

    為評價(jià)壓實(shí)度、含水率、豎向荷載、浸水時(shí)間及循環(huán)次數(shù)對預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖豎向變形的影響規(guī)律,分別對16組試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行極差分析。

    根據(jù)表4所示試驗(yàn)結(jié)果,可求得各個(gè)因素在不同水平下的最大豎向變形平均值(sⅠ,sⅡ,sⅢ,sⅣ)及其極差R,如表5所示。表5中含水率所對應(yīng)的sⅢ=1.29,它是表4中s所對應(yīng)的編號T3,T7,T11和T15的最大豎向變形平均值,即

    表4 預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖變形量Table 4 Deformation of pre-disintegrating carbonaceous mudstone

    表5 豎向變形極差分析Table 5 Range analysis of vertical deformation

    R為各個(gè)因素在不同水平對應(yīng)的豎向變形平均值的極差,其可表示各水平下豎向變形指標(biāo)變動(dòng)幅度,能夠判斷因素的主次,R越大,說明該因素對試驗(yàn)指標(biāo)的影響也越大。

    由表5可知:1)各個(gè)因素對豎向變形均有影響,且不同因素的影響趨勢存在顯著差異。據(jù)R可得到各因素影響的主次順序(從主至次)依次為豎向荷載→循環(huán)次數(shù)→浸水時(shí)間→壓實(shí)度→含水率;2)當(dāng)含水率為10%時(shí),豎向變形量最?。划?dāng)含水率大于或小于10%時(shí),豎向變形量均增大,其原因?yàn)?0%可能是預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖的最佳含水率;3)豎向荷載是影響豎向變形的最顯著因素,在0~200 kPa范圍內(nèi),豎向變形與豎向荷載大致呈正相關(guān)關(guān)系,即豎向變形隨豎向荷載的增大而增大;4)浸水條件對豎向變形影響較大,豎向變形增長量隨浸水時(shí)間增大逐漸減少,循環(huán)次數(shù)為 2時(shí)豎向變形增長量最大,2次循環(huán)后豎向變形逐漸趨于穩(wěn)定。

    3.3.2 豎向變形結(jié)果方差分析

    為進(jìn)一步評價(jià)和驗(yàn)證各因素對預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖豎向變形的影響規(guī)律,分別對16組試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行方差分析,最大豎向變形方差分析結(jié)果見表6。

    表6 豎向變形方差分析Table 6 Variance analysis of vertical deformation

    方差F服從自由度(3,3)的F分布表,選取顯著水平 0.10,0.05以及0.01進(jìn)行查詢,可知:F0.1(3,3)=5.39,F(xiàn)0.05(3,3)=9.28,F(xiàn)0.01(3,3)=29.5。F是 2個(gè)均方差的比值,F(xiàn)越大,表明該因素對結(jié)果的影響程度越高,通過表6中F可再次驗(yàn)證影響最大豎向變形的主次因素(從主至次)依次為豎向荷載→循環(huán)次數(shù)→浸水時(shí)間→壓實(shí)度→含水率。

    3.3.3 豎向變形結(jié)果回歸分析

    為定量評價(jià)壓實(shí)度、含水率、豎向荷載、浸水時(shí)間及循環(huán)次數(shù)對預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖豎向變形的影響規(guī)律,采用多元回歸分析方法對數(shù)據(jù)進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)化處理,得到最大豎向變形與各因素的關(guān)系式為

    式中:ymax為最大豎向變形量,mm;x1為壓實(shí)度;x2為含水率;x3為豎向荷載,kPa;x4為浸水時(shí)間,h;x5為循環(huán)次數(shù);bx1,bx2,bx3,bx4和bx5分別為壓實(shí)度、含水率、豎向荷載、浸水時(shí)間及循環(huán)次數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)回歸系數(shù);R為多元回歸分析的復(fù)相關(guān)系數(shù)。

    由式(4)可知:擬合方程復(fù)相關(guān)系數(shù)為93.1%,表明預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖荷載及浸水條件下的最大豎向變形與各因素具有較強(qiáng)的相關(guān)性,可用于預(yù)測荷載及浸水條件下預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖的變形量(壓實(shí)度為92%~98%,含水率為6%~18%,荷載為0~200 kPa,浸水時(shí)間為0~72 h,循環(huán)次數(shù)為0~3)。由各因素的標(biāo)準(zhǔn)回歸系數(shù)可知:,說明豎向荷載、循環(huán)次數(shù)、浸水時(shí)間、壓實(shí)度、含水率對炭質(zhì)泥巖豎向變形影響依次降低。

    通過極差分析、方差分析以及回歸分析得出各因素對預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖豎向變形影響程度一致,驗(yàn)證了試驗(yàn)及分析方法的科學(xué)性。

    4 結(jié)論

    1)預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖變形是一個(gè)持續(xù)的過程,在加載初期和首次浸水時(shí)產(chǎn)生較大的豎向變形,分別為壓縮變形及濕化變形。

    2)預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖豎向變形以壓縮變形與濕化變形為主,各因素對預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖豎向變形影響的主次順序(從主至次)依次為豎向荷載→循環(huán)次數(shù)→浸水時(shí)間→壓實(shí)度→含水率。其中,豎向變形與荷載呈正相關(guān)關(guān)系,干濕循環(huán)會(huì)大大增加濕化變形。

    3)經(jīng)回歸分析得到預(yù)崩解炭質(zhì)泥巖豎向變形與各因素的函數(shù)關(guān)系式,可為炭質(zhì)泥巖路堤的數(shù)值計(jì)算及工程設(shè)計(jì)提供參考依據(jù)。

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