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    基于國六標準的柴油車SCR系統(tǒng)的流場分析及噴射參數(shù)優(yōu)化

    2019-06-01 03:50:30馮海峰張建強
    制造業(yè)自動化 2019年5期
    關(guān)鍵詞:噴孔氨氣廢氣

    馮海峰,時 巖,張建強

    (南京理工大學(xué) 機械工程學(xué)院,南京 210094)

    0 引言

    2016年底,國家環(huán)境保護部發(fā)布了《車用壓燃式、氣體燃料點燃式發(fā)動機與汽車排氣污染物排放限值及測量方法(中國第六階段)》(征求意見稿)(簡稱柴油車國六標準);國六標準對柴油車的尾氣排放提出了更為嚴格的限制,并將從2020年開始全面實施[1]。這對柴油發(fā)動機的各類凈化技術(shù)又提出了新的要求。

    選擇性催化還原法(Selective Catalytic Reduction,SCR)是目前比較成熟的柴油機機外凈化技術(shù)之一,其工作原理是向排氣管噴入尿素溶液,在高溫下用尿素分解產(chǎn)生的氨氣通過催化劑來還原氮氧化物,并生成對環(huán)境無害的氮氣和水[2]。為了使柴油車排放的尾氣中氮氧化物降低到滿足國六標準,必須改進或者重新設(shè)計現(xiàn)有的SCR系統(tǒng)。

    SCR系統(tǒng)的性能通常用氮氧化物的轉(zhuǎn)化率來衡量。國內(nèi)外研究表明,在SCR催化劑載體前端平面上,氣流中的氨氣分布得越均勻,氮氧化物的轉(zhuǎn)化率就越高[3]。同時,尿素噴嘴的位置、結(jié)構(gòu)、噴射角度等參數(shù)對氣流中氨氣的分布均勻性有著很大的影響[4];因此合理選擇和優(yōu)化噴射參數(shù)對SCR系統(tǒng)的設(shè)計和改進有著重要的意義。

    本文基于國六標準,首先以某柴油車尾氣處理系統(tǒng)為基礎(chǔ)設(shè)計了一種全新的SCR系統(tǒng)結(jié)構(gòu)。然后根據(jù)計算流體動力學(xué)(CFD)理論,應(yīng)用ANSYS Fluent軟件建立了本SCR系統(tǒng)流場的CFD模型;在該模型的基礎(chǔ)上,通過修改離散相噴嘴噴射參數(shù)得到不同數(shù)值模擬結(jié)果,來研究尿素噴嘴的不同噴孔孔數(shù)、噴孔孔徑和噴射角度對SCR載體前端平面氨氣均勻性的影響;并與傳統(tǒng)SCR系統(tǒng)進行對比,說明了本SCR系統(tǒng)的性能有著明顯提升。最后根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果,對SCR系統(tǒng)的脫硝率以及氮氧化物的排放進行了進一步的分析。

    1 SCR系統(tǒng)模型建立

    1.1 SCR系統(tǒng)結(jié)構(gòu)及幾何模型

    傳統(tǒng)的SCR系統(tǒng)結(jié)構(gòu)大多如圖1所示,通常由廢氣入口后方的混合器、變截面處的整流罩以及催化劑載體組成。這校的SCR系統(tǒng)主要通過混合器和整流罩來改善氨氣在氣流中的分布均勻性[5,6],并且通過對混合器和整流罩的結(jié)構(gòu)和位置進行優(yōu)化設(shè)計,可以進一步提高SCR系統(tǒng)的性能,從而使發(fā)動機排放滿足國四、國五標準[7]。但是由于總體結(jié)構(gòu)沒有改進空間,因此性能難以有大幅提高,無法滿足如今更為嚴格的國六標準。

    圖1 傳統(tǒng)SCR系統(tǒng)幾何模型

    因此,本文提出了如圖2、圖3所示的一種全新的SCR結(jié)構(gòu)。

    圖2 本SCR系統(tǒng)流場模型

    圖3 本SCR系統(tǒng)主要尺寸參數(shù)

    本SCR系統(tǒng)主要由廢氣后方的混合腔和催化劑載體組成,其中SCR載體用來還原廢氣中的氮氧化物,SCO(選擇催化氧化)載體則是用于吸收多余氨氣,防止氨泄露現(xiàn)象。混合腔的作用則是使尿素?zé)峤猱a(chǎn)生的氨氣與廢氣氣流充分混合,其原理示意圖如圖4所示。

    圖4 混合腔工作原理示意圖

    混合腔內(nèi)部設(shè)有環(huán)形的導(dǎo)流槽,尿素溶液在噴入并與廢氣混合之后,一起沿著環(huán)形導(dǎo)流槽向前作圓周軌跡的流動。這校的設(shè)計不僅加強了混合腔內(nèi)局部渦流,還為整個混合過程提供了充足的距離,從而使得氨氣能夠和廢氣充分地混合均勻并進入催化劑載體,大大提高了SCR系統(tǒng)的性能。

    1.2 化學(xué)反應(yīng)

    1.2.1 尿素分解反應(yīng)

    尿素水溶液噴入排氣管后,溶液中的尿素在高溫下會首先分解生成異氰酸和氨氣:

    異氰酸會進一步水解生成二氧化碳和氨氣:

    尿素和異氰酸分解產(chǎn)生的氨氣在SCR載體上參與NH3-SCR主反應(yīng),而過量的氨氣在通過SCO載體時會與氧氣發(fā)生反應(yīng)生成氮氣和水,從而抑制氨泄露,避免對環(huán)境造成二次污染[8]。

    1.2.2 NH3-SCR反應(yīng)

    SCR系統(tǒng)的主反應(yīng)在SCR載體中進行,SCR載體上的催化劑可以使氨氣與一氧化氮和二氧化氮發(fā)生反應(yīng)。由于柴油發(fā)動機廢氣中氮氧化物以一氧化氮為主(質(zhì)量分數(shù)可達95%以上),因此可以認為SCR載體上主要發(fā)生的是氨氣、一氧化氮和氧氣的反應(yīng):

    SCR載體上的催化劑對反應(yīng)有著很大影響,因此實際應(yīng)用時需要根據(jù)發(fā)動機工況選擇合適的SCR催化劑;本文根據(jù)國內(nèi)外相關(guān)研究成果,選擇PFFe作為SCR載體的催化劑[9,10]。

    1.2.3 化學(xué)反應(yīng)模型

    FLUENT軟件提供了多種模擬化學(xué)反應(yīng)、計算組分反應(yīng)速率的模型,本文選擇有限速率層流模型進行模擬,該模型中反應(yīng)速率常數(shù)由阿倫尼烏斯公式計算:

    其中,k為速率常數(shù),R為摩爾氣體常量,T為熱力學(xué)溫度,E為活化能,A為指前因子。

    而對于不可逆的化學(xué)反應(yīng),其動力學(xué)方程可以表示為:

    其中,kf表示根據(jù)式(4)計算得到的正向反應(yīng)速率常數(shù),Ri表示物質(zhì)i的生成或分解速率,v'i和v'j分別表示反應(yīng)物i和產(chǎn)物i的化學(xué)計量數(shù),Cj表示反應(yīng)物j或產(chǎn)物j的物質(zhì)的量濃度,ηj則表示這種物質(zhì)的正向反應(yīng)級數(shù)。

    這校,式(1)~式(4)的反應(yīng)動力學(xué)就可以分別表示為:

    1.3 CFD模型

    為了對SCR系統(tǒng)的流場進行數(shù)值模擬計算,需要進一步簡化模型中的一些復(fù)雜結(jié)構(gòu)并建立對應(yīng)的CFD模型。其中主要包括催化劑載體的多孔介質(zhì)模型和噴嘴的離散相模型。

    1.3.1 多孔介質(zhì)模型

    SCR載體和SCO載體通常是蜂窩狀陶瓷,其幾何形狀十分復(fù)雜[11]。在Fluent軟件中,可以將這種多孔結(jié)構(gòu)簡化為增加了阻力源的流體區(qū)域,簡化方式為在蜂窩結(jié)構(gòu)區(qū)域提供一個與速度有關(guān)的動量匯:

    其中,Si為第i(x,y,z)方向的動量方程源項;|v|為速度大?。籇與C為指定的矩陣;右側(cè)第一項為粘性損失項,第二項為慣性損失項。

    由于SCR與SCO載體的多孔結(jié)構(gòu)一般都是均勻分布的,因此式(9)可以簡化為:

    其中,α為滲透率;C2為慣性阻力系數(shù)。

    1.3.2 離散相模型

    尿素溶液通過噴嘴從圖1噴射入口噴入排氣管與廢氣混合,由于其體積分數(shù)很?。ㄐ∮?0%~20%),因此可以將尿素溶液液滴視為離散相、廢氣視為連續(xù)相,應(yīng)用Fluent軟件的離散相模型進行模擬。

    離散相模型的控制方程為:

    其中FD是單位質(zhì)量顆粒受到的拽力;Fx則包括了壓力梯度力、熱電力、布朗運動效應(yīng)、升力等其他各種力;SCR系統(tǒng)的流場主要包括壓力梯度力和熱泳力。

    為了確定尿素噴嘴的最佳噴射參數(shù),本文分別研究了噴孔孔數(shù)為4孔、6孔和8孔,孔徑為100μm、130μm和160μm,噴射角度(如圖3所示)為30°、45°和60°這幾種不同參數(shù)的情況下,對SCR系統(tǒng)性能的影響;此外,噴嘴的噴射初速度為24m/s,噴射壓力為0.5MPa,噴嘴扇形錐角為27°。由于噴嘴的噴射壓力和初速度都比較小,因此可以忽略液滴的霧化過程,而破碎過程則采用TAB模型進行模擬。

    TAB模型是模擬液滴破碎過程的經(jīng)典模型;在TAB模型中,液滴表面的力由氣動力Fa、表面張力Fσ和粘性力Fμ組成,液滴的受力方程為:

    其中,σ為液滴的表面張力,μd為液滴的動力粘度。當y=1,即位移量x為液滴初始半徑r的一半時,認為液滴已經(jīng)破碎。無量綱系數(shù)CF、Ck和Cd的取值分別為1/3、8和5[12]。

    1.4 不同工況下的邊界條件

    SCR系統(tǒng)根據(jù)工況的不同,尿素溶液的噴射流量也不同。表1列出了本文分析所選取的3種工況下廢氣進氣口的邊界條件以及對應(yīng)的尿素溶液噴射流量;而表2則列出了廢氣的原始組分。此外,氣流出口處的背壓設(shè)為恒定值30kPa;尿素溶液的溫度為常溫(298K)。

    表1 各個工況下的邊界條件

    表2 廢氣原始組分及質(zhì)量分數(shù)

    2 數(shù)值模擬結(jié)果分析

    2.1 基于氨氣均勻性的噴射參數(shù)優(yōu)化

    理論和實驗研究都表明,氣流中氨氣在SCR載體前端平面上分布的均勻性對SCR系統(tǒng)的性能有著很大影響,因此可以氨氣均勻性來衡量SCR系統(tǒng)性能的好壞;氨氣分布得越均勻,整體性能就越好;而不均勻的氨氣分布不僅會使SCR系統(tǒng)的變差,還會使得載體內(nèi)還原劑局部過量或不足,導(dǎo)致催化劑老化不均勻、SCR系統(tǒng)壽命縮短[13]。

    本文用均勻性系數(shù)來衡量氣流中氨氣在SCR載體入口平面上的分布均勻程度,均勻性系數(shù)的計算公式為:

    其中,Ai是在目標平面(即SCR載體前端平面)的CFD網(wǎng)格模型中,第i個網(wǎng)格單元的單元面積;A則是目標平面上所有網(wǎng)格單元的面積和;Mi是在第i個網(wǎng)格單元上的氨氣質(zhì)量分數(shù);則在目標平面所有網(wǎng)格單元上氨氣質(zhì)量分數(shù)的算術(shù)平均值。均勻性系數(shù)γ的值越接近1,就說明氨氣在目標平面上分布越均勻。

    2.1.1 噴孔孔數(shù)的影響分析

    為了研究不同噴孔孔數(shù)對SCR載體前端平面上氨氣分布均勻性的影響,首先將噴嘴的噴孔孔徑和噴射角度分別定為130μm和45°。然后將噴孔孔數(shù)分別選為4孔、6孔和8孔;不同孔數(shù)的噴嘴示意圖如圖5所示。

    圖5 不同噴孔數(shù)噴嘴結(jié)構(gòu)示意圖

    經(jīng)過CFD模擬計算,使用以上不同噴嘴的氨氣均勻性模擬結(jié)果圖6所示。

    在工況1下,由于排氣的流速較低,尿素的熱解、氨氣和廢氣的混合都有著較為充足的時間,無論哪種噴嘴的性能都較為接近;隨著流速的提高,在工況2、3下,孔數(shù)更多的噴嘴呈現(xiàn)一定的優(yōu)勢??紤]到8孔噴嘴的性能略優(yōu)于6孔噴嘴,并且8孔噴嘴的噴射覆蓋面積相對更大,因此選用8孔噴嘴。

    圖6 不同噴孔數(shù)噴嘴氨氣均勻性系數(shù)仿真結(jié)果

    其中,工況序號對應(yīng)表2(下同),虛線為圖1所示結(jié)構(gòu)的某SCR系統(tǒng)仿真結(jié)果的最大值(下同)。

    2.1.2 噴孔孔徑的影響分析

    根據(jù)2.1.1節(jié)的分析結(jié)果,現(xiàn)確定選用如圖5所示的8孔噴嘴,并將噴射角度定為45°,然后研究噴孔孔徑分別為100μm、130μm和160μm時的氨氣均勻性。不同噴孔孔徑下氨氣均勻性的模擬結(jié)果如圖7所示。噴孔孔徑主要影響噴射覆蓋面積,以及液滴的尺寸和數(shù)量分布,進而影響與廢氣混合的均勻程度。

    圖7 不同噴孔孔徑噴嘴氨氣均勻性系數(shù)仿真結(jié)果

    從模擬結(jié)果中可以看出,在排氣流速較小的工況1下,噴孔孔徑對結(jié)果影響最大;這是由于整體流速較慢較小、液滴尺寸的差異對結(jié)果影響并不大,噴孔孔徑越大、噴射覆蓋面積越廣,氨氣均勻性就越好。而在工況2和工況3下,隨著排氣流量和噴射流量的提高,液滴尺寸的影響逐漸變大;此時,更小的噴孔孔徑使得液滴有著更小的尺寸和更多的數(shù)量,使得液滴在廢氣中的分散程度更好,因此氨氣均勻性就更高。

    模擬結(jié)果表明,130μm孔徑的噴嘴和160μm的相比,工況2下表現(xiàn)相近而工況1和工況3下表現(xiàn)相差較大,考慮到兩者在各工況下的平均性能接近,但是130μm孔徑噴嘴在流量更高的工況3下有著更出色的表現(xiàn),這說明在發(fā)動機高負荷的工況下、SCR系統(tǒng)的性能更好,因此選擇噴孔孔徑為130μm。

    2.1.3 噴射角度的影響分析

    噴射角度對SCR載體前端平面的氨氣均勻性有著很大影響,不合適的噴射角度會將大量的尿素噴到壁面上,不僅會導(dǎo)致氨氣均勻性大大降低,還會導(dǎo)致管道壁面部分腐蝕或沉積,影響氣流流動和SCR系統(tǒng)壽命。對于本SCR系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)來說,更希望尿素溶液噴射在環(huán)形導(dǎo)流槽的入口截面上,而不是壁面上。

    根據(jù)2.1.1和2.1.2的分析,現(xiàn)確定選擇如圖5所示的孔徑為130μm的8孔噴嘴;然后研究不同工況下,噴射角度分別為30°、45°和60°時的氨氣均勻性;并且當改變噴射角度時,總是保持噴射點(參考圖3)位置不變。圖8列出了不同噴射角度下、SCR系統(tǒng)結(jié)構(gòu)的差異。

    圖8 不同噴射角度下噴射方向的示意圖

    在不同工況下,不同噴射角度的噴嘴的氨氣均勻性模擬結(jié)果如圖9所示。

    圖9 不同噴射角度氨氣均勻性系數(shù)仿真結(jié)果

    從模擬結(jié)果中可以看出,在工況1和工況2下,由于廢氣的流速不高,因此噴射角度從30°到60°變化時,氨氣均勻性逐漸提高;這是因為當噴射角為60°時,噴嘴的噴射方向軸線與導(dǎo)流槽入口截面最接近垂直,這校噴出的尿素溶液大多都進入了導(dǎo)流槽并與廢氣混合。但在工況3下,60°噴射角的氨氣均勻性出現(xiàn)的大幅降低,這是由于廢氣入口的流速很高,使得尿素溶液在剛離開噴嘴時就不再沿噴射方向前進,而是受渦流的影響分布到了靠近壁面的區(qū)域。

    雖然60°的噴射角在工況1和工況2下的表現(xiàn)稍優(yōu),但是在工況3下較差的表現(xiàn)使得其綜合性能不及45°的噴射角,因此本SCR系統(tǒng)選擇45°噴射角。

    2.1.4 與傳統(tǒng)SCR系統(tǒng)的對比

    文獻[8]對如圖1所示的傳統(tǒng)SCR系統(tǒng)進行了優(yōu)化設(shè)計和流場分析,使得其SCR系統(tǒng)的SCR載體前端平面的氨氣均勻性有了一定提升。將該文獻中的氨氣均勻性分析結(jié)果與本SCR系統(tǒng)進行對比,其結(jié)果如圖10所示。

    圖10 與傳統(tǒng)SCR系統(tǒng)氨氣均勻性對比圖

    從圖10中可以看出,本SCR系統(tǒng)的氨氣均勻性在傳統(tǒng)SCR系統(tǒng)已經(jīng)高達約0.92的基礎(chǔ)上,又提升了4.9%~6.0%;這表明本SCR結(jié)構(gòu)中混合腔的設(shè)計以及噴射參數(shù)的優(yōu)化對性能提升有著顯著的效果。

    2.2 脫硝率分析

    脫硝率是SCR主要性能指標,也是反映SCR性能最直觀的指標[14]。

    脫硝率的計算方式為:

    其中,Cin和Cout分別表示SCR系統(tǒng)入口和出口處氮氧化物(即一氧化氮)的質(zhì)量分數(shù)。

    脫硝率除了受氨氣分布均勻性影響以外,還會受到催化劑種類、溫度、氨氮比(氨氣和氮氣的物質(zhì)的量濃度比)等各種因素的影響。例如,過高或過低的溫度都會使得催化劑活性降低;而對于不同的催化劑,最適合的氨氮比范圍也有所不同[15]。

    根據(jù)2.1的分析結(jié)果,對最優(yōu)噴射參數(shù)下的SCR系統(tǒng)的進行數(shù)值模擬,脫硝率的分析結(jié)果如表3所示。

    表3 不同工況下脫硝率模擬結(jié)果

    從表3中可以看出,工況2下脫硝率相對最低,說明催化劑在573K左右時活性最高。而2.1.4節(jié)中用于對比的傳統(tǒng)SCR系統(tǒng)的最高脫硝率為71%左右,本SCR系統(tǒng)的最高脫硝率相比之下提高了24%,總體性能提升非常明顯。

    3 結(jié)論

    本文應(yīng)用CFD理論和ANSYS Fluent軟件對所設(shè)計的全新結(jié)構(gòu)的SCR系統(tǒng)進行了流場數(shù)值模擬,并在三種典型工況研究了尿素噴嘴不同的噴孔孔數(shù)、噴孔尺寸和噴射角度對SCR載體前端平面氨氣分布均勻性的影響,確定最佳的噴射參數(shù)為8孔噴嘴、130μm噴孔直徑和45°噴射角;在此基礎(chǔ)上,分析了SCR系統(tǒng)的脫硝率,與傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)的SCR系統(tǒng)相比,本SCR系統(tǒng)的最高脫硝率提高了24%。

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