干燥介質(zhì)旁通及回?zé)釋?duì)閉式熱泵干燥系統(tǒng)除濕率影響的分析

田中君，肖人源，李巍，沈陽(yáng)，童水光

（浙江大學(xué)自貢創(chuàng)新中心，四川自貢643000）

目前，市面上廣泛采用的干燥方法仍然是熱風(fēng)干燥技術(shù)[1-2]，為了達(dá)到較高的干燥速率，干燥介質(zhì)溫度普遍較高，高溫條件容易造成物料變形嚴(yán)重、有效成分或者營(yíng)養(yǎng)成分流失過(guò)多、顏色變化過(guò)大等不良后果，由此，該技術(shù)將逐漸淡出干燥領(lǐng)域。其他如真空冷凍干燥[3]、微波干燥[4]、遠(yuǎn)紅外輻射干燥[5]等方式能夠獲得較好的干燥品質(zhì)，但是各自的應(yīng)用領(lǐng)域還比較窄，有待于進(jìn)一步拓寬應(yīng)用范圍。熱泵干燥技術(shù)[6-9]是近十年來(lái)得到快速發(fā)展的一項(xiàng)先進(jìn)干燥技術(shù)，其工作介質(zhì)通過(guò)節(jié)流效應(yīng)可在蒸發(fā)器處釋放可觀冷量，利用這些冷量可以對(duì)干燥介質(zhì)進(jìn)行預(yù)先除濕，因此，與常規(guī)熱風(fēng)干燥技術(shù)相比，可以提供同溫度下濕度更低的干燥介質(zhì)，既加快了干燥速率，又能夠保證干燥品質(zhì)，尤其適用于干燥食品、藥材、煙葉、木材等大多數(shù)熱敏性物料，可作為熱風(fēng)干燥部分應(yīng)用領(lǐng)域的替代技術(shù)，市場(chǎng)十分巨大。由于干燥介質(zhì)除濕所需的冷量由熱泵蒸發(fā)器提供，提高蒸發(fā)器除濕能力可以減輕蒸發(fā)器運(yùn)行負(fù)荷，減少除濕過(guò)程對(duì)于熱泵機(jī)組的依賴，對(duì)提升機(jī)組整體性能具有重要的實(shí)際意義。

閉式熱泵干燥機(jī)是目前應(yīng)用較廣的一種熱泵干燥機(jī)型，其蒸發(fā)器對(duì)干燥介質(zhì)進(jìn)行預(yù)先除濕后循環(huán)利用，因此行業(yè)上習(xí)慣稱其為熱泵除濕機(jī)。干燥介質(zhì)旁通以及干燥介質(zhì)回?zé)崾菓?yīng)用于閉式熱泵干燥設(shè)備的兩項(xiàng)技術(shù)手段，二者均與蒸發(fā)器的除濕能力有密切關(guān)系，對(duì)其進(jìn)行研究有助于提高機(jī)組整體除濕性能。學(xué)者們對(duì)于上述兩項(xiàng)技術(shù)的研究主要集中在其對(duì)閉式熱泵干燥系統(tǒng)整體節(jié)能率的提升上[10-14]，對(duì)于系統(tǒng)單位冷量除濕能力改善的研究則很少。馬一太等[15]210學(xué)者結(jié)合焓濕圖對(duì)熱泵干燥系統(tǒng)的除濕性能進(jìn)行了研究，認(rèn)為熱泵干燥系統(tǒng)存在最佳干燥溫度，干燥介質(zhì)濕度對(duì)于系統(tǒng)除濕性能有重要的影響，干燥介質(zhì)回?zé)崮軌蛱岣呦到y(tǒng)除濕性能。在此基礎(chǔ)之上，本文對(duì)干燥介質(zhì)旁通與回?zé)釕?yīng)用于閉式熱泵干燥系統(tǒng)進(jìn)行了較為深入的分析，借助焓濕圖分析了其對(duì)于系統(tǒng)降溫除濕過(guò)程的影響，得出了干燥介質(zhì)回?zé)?、干燥介質(zhì)旁通以及兩者聯(lián)合應(yīng)用時(shí)在干燥整個(gè)過(guò)程中均能夠有效提高閉式熱泵干燥系統(tǒng)除濕率的結(jié)論。

1 常規(guī)閉式熱泵干燥系統(tǒng)單位冷量除濕效果分析

圖1為閉式熱泵干燥系統(tǒng)中不同部位干燥介質(zhì)焓濕圖，通過(guò)繪制干燥介質(zhì)狀態(tài)圖可以直觀地了解系統(tǒng)不同部位干燥介質(zhì)所處的狀態(tài)。閉路熱泵干燥系統(tǒng)中干燥介質(zhì)之所以能夠形成回路，根本原因在于熱泵機(jī)組本身能夠?qū)崿F(xiàn)對(duì)干燥介質(zhì)降溫除濕的重復(fù)利用：線1-2對(duì)應(yīng)于干燥箱內(nèi)物料定焓干燥過(guò)程，線2-3對(duì)應(yīng)蒸發(fā)器內(nèi)降溫過(guò)程，線3-4對(duì)應(yīng)蒸發(fā)器內(nèi)降溫除濕過(guò)程，線4-1對(duì)應(yīng)冷凝器內(nèi)定濕度加熱過(guò)程。

圖1 干燥介質(zhì)在熱泵干燥系統(tǒng)內(nèi)的焓濕狀態(tài)變化

對(duì)于熱泵干燥系統(tǒng)，馬一太等[15]211提出除濕率Ω的概念——單位冷量ΔH條件下的除濕量Δd，并給出如下定義式：

蒸發(fā)器輸出冷量全部作用于干燥介質(zhì)的降溫除濕，從總的效果看，過(guò)程2-3-4相當(dāng)于過(guò)程2-4，前者可由后者代替，后者對(duì)應(yīng)于圖1中的實(shí)線2-4。蒸發(fā)器輸出的冷量表達(dá)式為

干燥介質(zhì)的焓值H與比焓值h的關(guān)系與其絕干流量F有如下關(guān)系：

根據(jù)式（2）和式（3），有

此時(shí)，所對(duì)應(yīng)的干燥介質(zhì)流經(jīng)蒸發(fā)器前后的除濕量表示如下：

根據(jù)對(duì)除濕率的定義，給出除濕率計(jì)算式如下：

焓濕圖上通常給出的是單位質(zhì)量流量介質(zhì)的參數(shù)，即比參數(shù)，因此，式（6）約去F，進(jìn)一步得到除濕率為

觀察式（7）的右邊，應(yīng)為焓濕圖上實(shí)線2-4的斜率k的倒數(shù)，即

由式（8）得到，判斷閉式熱泵干燥系統(tǒng)不同除濕過(guò)程除濕率大小如何，只需對(duì)焓濕圖上的實(shí)線2-4的斜率進(jìn)行比較，即斜率越大，則除濕率越小，斜率越小，則除濕率越大。如圖1所示，采用閉式熱泵干燥系統(tǒng)對(duì)無(wú)恒定干燥速率的物料以及有恒定干燥速率但干燥后期干燥速率不斷下降的物料進(jìn)行干燥時(shí)，隨著干燥過(guò)程的進(jìn)行，由于干燥速率逐漸下降，水蒸氣析出量越來(lái)越低，導(dǎo)致干燥介質(zhì)濕度降低，使得干燥箱出口干燥介質(zhì)狀態(tài)沿著等焓線2-1由點(diǎn)2向點(diǎn)1移動(dòng)到點(diǎn)2′，降溫除濕過(guò)程所對(duì)應(yīng)的過(guò)程線2′-4′的斜率將進(jìn)一步增大，說(shuō)明隨著干燥介質(zhì)濕度的降低，蒸發(fā)器提供的冷量將越來(lái)越難以對(duì)干燥介質(zhì)進(jìn)行有效除濕，系統(tǒng)除濕效果將越來(lái)越差，在干燥的最后階段甚至出現(xiàn)只降溫不除濕的狀況，這一結(jié)論與實(shí)際情況是符合的，這種狀況在物料干燥溫度較高時(shí)尤為嚴(yán)重。

焓濕圖的優(yōu)點(diǎn)是可以直觀地觀察干燥介質(zhì)焓值和濕度值的變化過(guò)程軌跡，進(jìn)而得到過(guò)程線對(duì)應(yīng)的斜率相對(duì)大小，最終判定改變除濕條件后除濕率是否得到提高，因此，本文將運(yùn)用此方法對(duì)閉式熱泵干燥系統(tǒng)采用干燥介質(zhì)旁通、干燥介質(zhì)回?zé)嵋约皟身?xiàng)技術(shù)相結(jié)合對(duì)于除濕率的影響。

2 干燥介質(zhì)旁通對(duì)除濕率的影響

對(duì)于干燥介質(zhì)溫度越來(lái)越高、濕度越來(lái)越低的狀況，嘗試采用干燥介質(zhì)旁通的方式加以緩解。干燥介質(zhì)旁通是使干燥介質(zhì)的一部分流經(jīng)蒸發(fā)器降溫除濕，另一部分則直接繞過(guò)蒸發(fā)器。采用焓濕圖對(duì)旁通技術(shù)條件下的降溫除濕過(guò)程進(jìn)行分析，如圖2所示，開始干燥時(shí)，干燥箱出口干燥介質(zhì)處于狀態(tài)點(diǎn)2，并沿曲線2-3-S變化。由于流經(jīng)蒸發(fā)器的干燥介質(zhì)量減少，而要求除濕量不變，則流經(jīng)蒸發(fā)器的干燥介質(zhì)將降至更低的焓值，那么點(diǎn)S將位于點(diǎn)4的左側(cè)，然后，這部分干燥介質(zhì)與旁通的狀態(tài)點(diǎn)為2的干燥介質(zhì)相匯于點(diǎn)5，狀態(tài)點(diǎn)5與點(diǎn)4的濕度相同。根據(jù)除濕率的定義式（1），其中的冷量Δh應(yīng)該是圖3中虛線2-5所對(duì)應(yīng)的干燥介質(zhì)焓差。觀察圖2，很明顯地得到虛線2-5的斜率明顯小于實(shí)線2-4的斜率，根據(jù)斜率與除濕率互為倒數(shù)的關(guān)系式（8）得出，采用干燥介質(zhì)旁通后，系統(tǒng)整體除濕率得以提升。從能量守恒角度分析，采用旁通技術(shù)后，不必將全部干燥介質(zhì)冷卻至露點(diǎn)溫度以下再除濕，避免了蒸發(fā)器吸收大量的干燥介質(zhì)顯熱，其所提供的冷量只需滿足一部分干燥介質(zhì)的降溫除濕要求，干燥介質(zhì)與蒸發(fā)器交換的冷量越少，干燥介質(zhì)旁通流和主流混合后的焓值應(yīng)越大，所以混合后狀態(tài)點(diǎn)5的焓值大于未采用旁通技術(shù)的狀態(tài)點(diǎn)4的焓值，從而相應(yīng)的斜率減小。

圖2 旁通條件下干燥介質(zhì)焓濕值的變化過(guò)程

隨著過(guò)程的進(jìn)行，當(dāng)干燥箱出口干燥介質(zhì)狀態(tài)移動(dòng)到點(diǎn)2′時(shí)，與在點(diǎn)2時(shí)經(jīng)歷相似的過(guò)程，即流經(jīng)蒸發(fā)器的干燥介質(zhì)狀態(tài)將沿曲線2′-3′-S′變化，且與旁通的干燥介質(zhì)相匯于點(diǎn)5′。由圖2可以發(fā)現(xiàn)，混合后狀態(tài)點(diǎn)5′的焓值大于未采用旁通技術(shù)的狀態(tài)點(diǎn)4′的焓值，虛線2′-5′的斜率仍小于實(shí)線2′-4′。也就是說(shuō)，采用旁通技術(shù)在干燥的整個(gè)過(guò)程中均可以提高系統(tǒng)除濕率。

由于降溫除濕過(guò)程線的斜率與除濕率在數(shù)值上互為倒數(shù)關(guān)系，最大除濕率應(yīng)出現(xiàn)在點(diǎn)劃線2-S或2′-S′與相對(duì)濕度φ=100%的等相對(duì)濕度線相切時(shí)，其相切的狀態(tài)點(diǎn)分別為點(diǎn)St或點(diǎn)St′，降溫除濕過(guò)程線對(duì)應(yīng)于圖2中的點(diǎn)劃線2-5t或2′-5t′。為了提高除濕率，應(yīng)盡可能地使點(diǎn)S或點(diǎn)S′分別落在具有更低濕度的點(diǎn)St或點(diǎn)St′附近，混合后狀態(tài)點(diǎn)5或點(diǎn)5′應(yīng)分別落在具有更高焓值的點(diǎn)5t或點(diǎn)5t′附近。

Chua等[16]給出了采用干燥介質(zhì)旁通方式時(shí)的熱泵干燥系統(tǒng)部件布置，在此基礎(chǔ)上，基于對(duì)除濕率的控制要求，本文給出如圖3所示旁通閥控制策略：為使一部分干燥介質(zhì)繞過(guò)蒸發(fā)器，通常是將一段風(fēng)管與蒸發(fā)器并聯(lián)，并通過(guò)其上閥門控制流經(jīng)該風(fēng)管的干燥介質(zhì)流量。由于干燥介質(zhì)濕度越來(lái)越低，為了保證蒸發(fā)器總是能夠有效析出水分，旁通閥開度在整個(gè)過(guò)程中應(yīng)逐漸增大，降溫除濕過(guò)程每一時(shí)刻都對(duì)應(yīng)著一個(gè)最佳旁通閥開度，其值取決于系統(tǒng)獲得最大除濕率時(shí)旁通管道與主管道交匯處的狀態(tài)值，即對(duì)應(yīng)于圖2中的點(diǎn)5t或點(diǎn)5t′的狀態(tài)值，此時(shí)交匯處達(dá)到最高焓值。根據(jù)干燥介質(zhì)焓值與溫度和濕度的相互關(guān)系，濕度確定后，溫度越高，其焓值也就越大，因此，采用以下策略確定最大除濕率條件下的旁通閥最佳開度：在管道交匯處的下游設(shè)置干燥介質(zhì)狀態(tài)參數(shù)傳感器，將檢測(cè)信號(hào)傳遞給控制器，通過(guò)后者發(fā)出指令給執(zhí)行器調(diào)節(jié)旁通閥開度，以調(diào)節(jié)干燥介質(zhì)旁通流量，在滿足干燥介質(zhì)濕度的同時(shí)，通過(guò)微調(diào)盡量提高干燥介質(zhì)旁通流和主流混合后的溫度，從而除濕率趨近于最大值，旁通閥開度也調(diào)節(jié)至最佳，由于其實(shí)現(xiàn)了自動(dòng)化，可以在整個(gè)干燥過(guò)程中方便地實(shí)現(xiàn)對(duì)旁通閥開度的連續(xù)控制。

圖3 旁通閥開度控制方法

3 干燥介質(zhì)回?zé)釋?duì)除濕率的影響

為了應(yīng)對(duì)干燥箱出口干燥介質(zhì)溫度較高、濕度較低造成的蒸發(fā)器難以實(shí)施有效除濕的狀況，在干燥介質(zhì)流經(jīng)蒸發(fā)器之前設(shè)置回?zé)岵考A(yù)先降低干燥介質(zhì)焓值，并將所減少的焓通過(guò)回?zé)岵考鬟f到已經(jīng)經(jīng)過(guò)蒸發(fā)器降溫除濕的干燥介質(zhì)中，這一方法稱之為干燥介質(zhì)回?zé)帷?/p>

借助焓濕圖對(duì)干燥介質(zhì)在采用回?zé)峒夹g(shù)后的除濕情況進(jìn)行分析，如圖4所示。干燥箱出口干燥介質(zhì)依次流經(jīng)回?zé)崞鳌舭l(fā)器→回?zé)崞骱?，其狀態(tài)變化過(guò)程為2→2A→3→4→5，如果忽略掉回?zé)崞鞯臒釗p失，則線2-2A對(duì)應(yīng)的焓差與線4-5對(duì)應(yīng)的焓差應(yīng)相等，即線2-5與線2A-4相平行，圖4中虛線2-5所對(duì)應(yīng)的焓差即為蒸發(fā)器實(shí)際消耗的冷量，從圖4上可以看出，線2-5的斜率明顯小于線2-4的斜率。這是因?yàn)?，干燥介質(zhì)經(jīng)過(guò)回?zé)崞鹘禍睾?，在狀態(tài)點(diǎn)2A的基礎(chǔ)上進(jìn)入蒸發(fā)器降溫除濕過(guò)程，顯然，蒸發(fā)器可以消耗更少的冷量來(lái)獲得同等的除濕量；與此同時(shí)，干燥介質(zhì)流經(jīng)蒸發(fā)器后從狀態(tài)點(diǎn)4又被回?zé)崞骷訜岬綘顟B(tài)點(diǎn)5，導(dǎo)致虛線2-5對(duì)應(yīng)的冷量要小于實(shí)線2-4對(duì)應(yīng)的冷量，從而使回?zé)峒夹g(shù)能夠提高系統(tǒng)除濕率。

圖4 回?zé)釛l件下干燥介質(zhì)焓濕值的變化過(guò)程

當(dāng)干燥過(guò)程繼續(xù)進(jìn)行，狀態(tài)點(diǎn)2向狀態(tài)點(diǎn)1方向移動(dòng)到點(diǎn)2′，此時(shí)，回?zé)崞鞯膿Q熱量相當(dāng)于線2′-2A′或者線4′-5′的焓差，即線2′-5′與線2A′-4′相平行，蒸發(fā)器實(shí)際消耗的冷量則對(duì)應(yīng)于虛線2′-5′的焓差，該線的斜率明顯小于未采用回?zé)峒夹g(shù)時(shí)降溫除濕過(guò)程對(duì)應(yīng)的實(shí)線2′-4′的斜率，因此，其除濕率更高?？梢酝茢?，在干燥的整個(gè)過(guò)程中，回?zé)崞骺偸悄軌蚱鸬教岣呦到y(tǒng)除濕率的作用。

干燥介質(zhì)回?zé)峥梢圆捎萌珶釗Q熱回?zé)峄蛘邿峁軗Q熱回?zé)醿煞N方式實(shí)現(xiàn)，其部件布置形式如圖5所示。兩種回?zé)岱绞降墓ぷ髟聿煌?，前者采用間壁式換熱器，后者采用熱管式換熱器，但作用效果相同，均為使蒸發(fā)器前后的干燥介質(zhì)進(jìn)行熱量交換，可以將兩種不同的回?zé)嵫b置統(tǒng)稱為回?zé)崞鳌?/p>

圖5 熱泵干燥系統(tǒng)回?zé)岱绞?/p>

4 干燥介質(zhì)旁通與回?zé)崧?lián)合應(yīng)用對(duì)除濕率的影響

圖6給出對(duì)應(yīng)于干燥介質(zhì)旁通與回?zé)峁餐瑧?yīng)用時(shí)干燥介質(zhì)焓濕值在系統(tǒng)中的變化情況，干燥介質(zhì)自干燥箱流出后，經(jīng)主流閥和旁通閥分流后，其中的一部分將依次流經(jīng)回?zé)崞?蒸發(fā)器-回?zé)崞?，其狀態(tài)變化為點(diǎn)2→2A→3→S→SA→5，如果忽略回?zé)崞鞯臒釗p失，則線2-2A對(duì)應(yīng)的比焓差與線S-SA對(duì)應(yīng)的焓差應(yīng)相等，即線2A-S與線2-SA相平行。蒸發(fā)器實(shí)際消耗的冷量對(duì)應(yīng)于圖6中虛線2-5所對(duì)應(yīng)焓差，可以明顯看出該線的斜率與未采用旁通和回?zé)崧?lián)合應(yīng)用技術(shù)的實(shí)線2-4的斜率相比更小，其原因可以用單獨(dú)采用兩項(xiàng)技術(shù)時(shí)的原因來(lái)解釋，這里不再贅述。這說(shuō)明，在同時(shí)采用干燥介質(zhì)旁通和回?zé)岷?，系統(tǒng)除濕率得到進(jìn)一步增大。當(dāng)干燥過(guò)程繼續(xù)進(jìn)行（狀態(tài)點(diǎn)2向狀態(tài)點(diǎn)1方向移動(dòng)到點(diǎn)2′），可以得到：蒸發(fā)器實(shí)際輸出冷量對(duì)應(yīng)于虛線2′-5′的焓差明顯小于未采用聯(lián)合應(yīng)用技術(shù)時(shí)降溫除濕過(guò)程對(duì)應(yīng)的實(shí)線2′-4′對(duì)應(yīng)的焓差。也就是說(shuō)，在干燥的整個(gè)過(guò)程中，干燥介質(zhì)旁通管道和回?zé)崞鞯耐瑫r(shí)引入總是能夠起到提高系統(tǒng)除濕率的作用。

圖6 干燥介質(zhì)旁通與回?zé)崧?lián)合應(yīng)用時(shí)干燥介質(zhì)狀態(tài)的變化過(guò)程

與單獨(dú)采用旁通技術(shù)時(shí)類似，對(duì)于系統(tǒng)獲得最大除濕率的情況：在干燥箱出口干燥介質(zhì)狀態(tài)點(diǎn)2和2′條件下，點(diǎn)劃線2A-St和2A′-St′與相對(duì)濕度φ=100%分別相切于點(diǎn)St和St′，并分別平行于點(diǎn)劃線2-SAt和2′-SAt′，對(duì)應(yīng)于降溫除濕過(guò)程的點(diǎn)劃線2-5t和2′-5t′均達(dá)到其斜率的最小值，過(guò)程的除濕率則達(dá)到最大值。

圖7給出干燥介質(zhì)旁通與回?zé)嵬瑫r(shí)應(yīng)用時(shí)熱泵干燥系統(tǒng)蒸發(fā)器處回?zé)崞髋c旁通管道及閥門的布置，此時(shí)，將旁通管道同時(shí)與蒸發(fā)器與回?zé)崞鞑⒙?lián)，即旁通的干燥介質(zhì)將同時(shí)繞過(guò)回?zé)崞髋c蒸發(fā)器，其余部分干燥介質(zhì)則既流經(jīng)回?zé)崞鳎至鹘?jīng)蒸發(fā)器，在更大程度上起到降溫除濕的作用。當(dāng)干燥介質(zhì)溫度提高而濕度下降時(shí)，與只采用旁通技術(shù)時(shí)相同，應(yīng)適當(dāng)減小干燥介質(zhì)旁通流量，從而降低降溫除濕過(guò)程對(duì)回?zé)崞髋c蒸發(fā)器的冷量需求。此外，如圖7所示，與單獨(dú)采用旁通技術(shù)時(shí)相同，通過(guò)檢測(cè)干燥介質(zhì)主流和旁通流混合后的狀態(tài)參數(shù)值，并借助控制器發(fā)出指令給執(zhí)行器，實(shí)現(xiàn)對(duì)旁通閥開度的調(diào)節(jié)，從而在整個(gè)干燥過(guò)程中系統(tǒng)除濕率均能達(dá)到最大值。

圖7 干燥介質(zhì)旁通與回?zé)嵩跓岜酶稍镅b置上的聯(lián)合應(yīng)用

干燥介質(zhì)旁通使部分干燥介質(zhì)繞開蒸發(fā)器，干燥介質(zhì)回?zé)崾垢稍锝橘|(zhì)的部分焓繞開蒸發(fā)器，而二者同時(shí)應(yīng)用不但使部分干燥介質(zhì)繞開蒸發(fā)器，而且也使其余干燥介質(zhì)的部分焓也繞開蒸發(fā)器，所以能夠同樣起到降低蒸發(fā)器除濕冷量、增大系統(tǒng)除濕率的作用。

5 結(jié)論

本文根據(jù)除濕率的定義，通過(guò)比較實(shí)際降溫除濕過(guò)程所對(duì)應(yīng)的干燥介質(zhì)焓濕圖上焓值和濕度值變化過(guò)程線的斜率，其在數(shù)值上等于除濕率的倒數(shù)，對(duì)干燥介質(zhì)旁通、干燥介質(zhì)回?zé)嵋约皟身?xiàng)技術(shù)聯(lián)合應(yīng)用對(duì)閉式熱泵干燥系統(tǒng)烘干具有干燥速率下降段的物料時(shí)的除濕率的影響進(jìn)行了定性分析，并給出了系統(tǒng)采用以上技術(shù)手段時(shí)可供選擇的部件布置形式，以及采用干燥介質(zhì)旁通時(shí)系統(tǒng)達(dá)到最大除濕率的控制策略，最后，得出如下結(jié)論：干燥介質(zhì)旁通、干燥介質(zhì)回?zé)嵋约皟身?xiàng)技術(shù)聯(lián)合應(yīng)用均能夠提高閉式熱泵干燥系統(tǒng)的除濕率，并且隨著干燥過(guò)程的進(jìn)行，干燥介質(zhì)溫度升高、濕度降低后，仍然能夠促進(jìn)除濕過(guò)程的進(jìn)行?？梢酝ㄟ^(guò)改變干燥介質(zhì)旁通流量對(duì)除濕率大小進(jìn)行調(diào)節(jié)，其最大除濕率所對(duì)應(yīng)的降溫除濕過(guò)程線與100%等相對(duì)濕度線相切。

本論文由四川省科技廳重點(diǎn)研發(fā)項(xiàng)目《熱敏性熱泵干燥關(guān)鍵技術(shù)研究（項(xiàng)目編號(hào)：2018FZ0003）》支持完成。