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    克深243井鹽膏層大尺寸套管固井技術(shù)

    2019-05-24 01:15:48劉方義高飛李若華張小建田寶振姚泊汗韓自立
    鉆井液與完井液 2019年2期
    關(guān)鍵詞:隔離液漿水環(huán)空

    劉方義,高飛,李若華,張小建,田寶振,姚泊汗,韓自立

    (1.渤海鉆探工程公司第一固井分公司,河北任丘 062552;2.渤海鉆探工程公司井下作業(yè)分公司,河北任丘 062552;3.渤海鉆探工程公司國際鉆采物資供應(yīng)分公司,天津 300457)

    克深243井是部署在新疆拜城縣的一口評價井,南西距拜城縣約29 km,三開鉆進至庫姆格列木群鹽巖段中途完鉆,進行雙級固井封固裸眼,井深為5532m,井底靜止溫度為127.6℃,壓力為132mPa。二開固井結(jié)束后,水基鉆井液更換為油基鉆井液,鉆井液密度由1.79g/cm3上提至2.30g/cm3。 在鉆穿二開浮鞋時發(fā)生井漏,經(jīng)注堵漏漿堵漏成功,鉆進正常后進行地層破裂壓力實驗,井深為3425m,鉆井液密度為2.30g/cm3,加壓5mPa未破,當量密度為2.45g/cm3。三開鉆進期間鉆井液密度逐漸提至2.43g/cm3,下套管前采用“1+1+1”三扶鉆具組合下鉆通井,然后下入φ273.05mm+φ293.45mm套管進行雙級固井,為下步鉆進創(chuàng)造條件。固井前循環(huán)逐漸提排量至0.7m3/min,立管壓力為14mPa,發(fā)生井漏,停泵后地層回吐。通過前期井眼準備、漿體優(yōu)化、優(yōu)選合理施工方案等措施,保證了一、二級施工的順利完成,最終本次施工固井質(zhì)量合格,滿足下步作業(yè)要求。

    1 固井技術(shù)難點及應(yīng)對措施

    克深243井三開完鉆井深5532m,下入φ273.05mm+φ293.45mm套管,屬大尺寸大噸位深井鹽層固井,主要存在以下技術(shù)難點:①地層安全壓力窗口窄,地層承壓能力低,在發(fā)生井漏后地層有回吐特性,影響施工安全及固井質(zhì)量;②鹽膏層蠕變,下套管時間長,井底鉆井液靜止時間較長,對井眼質(zhì)量和鉆井液抗老化性能要求極高;③地層溫度和壓力高,電測井底靜止溫度為127.6℃,壓力為132mPa,屬于高溫高壓固井;④水泥漿密度、性能要求高,水泥漿密度為2.50g/cm3;⑤完鉆時鉆井液密度為2.43g/cm3,水泥漿與鉆井液密度差小,頂替效率差,易竄槽,影響固井質(zhì)量。

    針對以上難點提出了如下的應(yīng)對措施:①下套管期間控制套管下放速度,下至上層管鞋附近時頂通循環(huán)不低于1個環(huán)空容積,套管下至設(shè)計井深后小排量頂通,逐漸提高循環(huán)排量;②采用“1+1+1”三扶鉆具組合通井處理井眼,保證通井鉆具與入井套管串剛度比大于1,調(diào)整鉆井液性能,進行鉆井液老化性能實驗測定,為下套管固井施工創(chuàng)造良好條件;③優(yōu)選抗高溫水泥漿,保證水泥漿在高溫高壓下的性能;④由以前濕混加入微錳、干混加入GM-1加重劑保證高密度水泥漿性能,改進為微錳與GM-1加重劑共同干混,更有利于水泥漿的流動性和穩(wěn)定性,避免濕混微錳導(dǎo)致配漿水密度不均勻,無法保證現(xiàn)場水泥漿密度;⑤采用沖洗型隔離液,充分隔離沖洗鉆井液與水泥漿,保證隔離液、水泥漿有較好的流變性,提高頂替效率。

    2 下套管前的井眼準備

    克深243井三開完鉆井深為5532m,裸眼段長為2113m,下入φ273.05mm+φ293.45mm套管,套管浮重442 t,且下部φ293.45mm套管為無節(jié)箍套管,下套管長達60 h,對井眼和鉆井液質(zhì)量要求較高。為使套管能夠順利下至設(shè)計井深,采用了三扶鉆具組合進行通井,經(jīng)計算三扶鉆具與套管串剛度比[1]為1.3,保證套管順利下至預(yù)定位置。為保證高溫長時間下的鉆井液性能,采用抗高溫鉆井液體系,并通過老化實驗,確保鉆井液性能滿足現(xiàn)場施工需求。

    3 高密度抗鹽水泥漿體系研究

    該井使用油基鉆井液鉆進,三開完鉆電測井底靜止溫度為127.6℃,實驗壓力為130mPa。通過以往高密度水泥漿研究[2-4]及現(xiàn)場施工綜合分析,為保證本次施工安全及固井質(zhì)量,水泥漿需具備流動性、穩(wěn)定性好,易頂替,具有防竄抗鹽溶效果等,為此進行了周密設(shè)計[5]。

    ①復(fù)配使用GM-1加重劑和超細微錳(Micromax),以干混方式提高水泥漿密度,配漿水內(nèi)不再加入加重劑材料,避免了配漿水因放置時間久,里面的加重劑沉淀,密度不均勻,導(dǎo)致的現(xiàn)場水泥漿密度不均勻,不能滿足設(shè)計要求,各種水泥漿性能與實驗室差別較大等情況,在一定程度上保證了施工安全及固井質(zhì)量;②在干混材料中加入硅粉和微硅,增強漿體穩(wěn)定性,提高水泥石的高溫強度,同時利用顆粒級配原理進行緊密堆積設(shè)計,保證水泥石滲透率;③在干灰中加入防氣竄劑Flok-2,配漿水中加入液硅防氣竄劑Flok-6,2種防氣竄劑雙重抑制油氣水侵入,提高水泥漿的防竄能力,保證水泥石的完整性;④在配漿水中加入抗鹽降失水劑、緩凝劑和分散劑,同時加入工業(yè)鹽,提高水泥漿的耐鹽穩(wěn)定性;⑤在配漿水中復(fù)配加入具有緩凝效果的高溫降失水劑和低溫降失水劑,降低緩凝劑的加量,避免大溫差下頂部水泥漿出現(xiàn)超緩凝;⑥一級固井水泥漿分領(lǐng)漿和尾漿,領(lǐng)漿具有較長稠化時間,保證分級箍開孔正常,尾漿強度發(fā)展快,能夠較快封固下部裸眼環(huán)空,確保井下安全。

    3.1 防氣竄劑

    為防止油氣水竄,同時加入防氣竄劑Flok-2和液硅防氣竄劑Flok-6,提高水泥漿的防竄能力。水泥漿配方如下,性能見表1。

    1#(基礎(chǔ)配方) 阿克蘇G級水泥+GM-1加重劑+微錳+硅粉+微硅+抗鹽降失水劑HX-12L+降失水劑HX-11L+減阻劑HX-21L+緩凝劑FS-33L+消泡劑DF-A+工業(yè)鹽+淡水

    2#1#+防氣竄劑Flok-2

    3#2#+防氣竄劑Flok-6

    表1 加入防氣竄劑前后水泥漿性能對比

    納米液硅中硅粒子粒徑為200 nm左右,納米液硅中的固相顆??梢蕴畛溆谒囝w粒之間,降低水泥漿流動度,提高水泥膠凝強度增長速率,防竄性能SPN值降低49%(對比于不加防氣竄劑的1#配方),起到了較好的防氣竄效果,同時能束縛水泥漿中的間隙水,降低游離水;加入該防氣竄劑的水泥石致密,滲透率低,水泥漿沉降穩(wěn)定性好。

    3.2 水泥漿性能

    通過干混超細微錳和GM-1這2種加重材料、濕混2種降失水劑交叉使用,保證了超高密度水泥漿的流變性、穩(wěn)定性及強度發(fā)展,現(xiàn)場一級水泥漿性能見表2和表3。由表2可以看出,水泥漿常規(guī)性能好,失水量小于50mL,不沉降、無游離液,上下密度差不大于0.03g/cm3,稠化時間可調(diào),SPN值小于3,防氣竄效果好,綜合性能好,能滿足鹽膏層固井要求。由表3可以看出,水泥漿在常溫下同樣具有較好的流變性,現(xiàn)場水泥漿密度易操控;領(lǐng)、尾漿在常溫和高溫下存在流變梯度,有利于提高頂替效率。

    表2 高密度抗鹽水泥漿常規(guī)性能

    表3 常溫和實驗溫度106℃下水泥漿流變性

    一級固井領(lǐng)漿水泥漿和尾漿水泥漿分別在環(huán)空上界面溫度下的靜膠凝實驗,見圖1和圖2。

    圖1 領(lǐng)漿上界面溫度靜膠凝曲線

    圖2 尾漿上界面溫度靜膠凝曲線

    一級尾漿水泥漿在8.8 h后開始起強度,24 h后靜膠凝強度達到17mPa;一級領(lǐng)漿水泥漿在52.5 h后開始起強度,82 h后靜膠凝強度達到11.5 MPa,符合設(shè)計及井下要求,從而驗證了高溫降失水劑和低溫降失水劑復(fù)配的可行性。

    3.3 沖洗型隔離液

    高密度隔離液[6-7]在油基鉆井液固井中至關(guān)重要,需具有較好的流變性、穩(wěn)定性,與油基鉆井液和水泥漿有較好的相容性,并可改善套管壁和井壁的親水能力,提高兩界面的膠結(jié)質(zhì)量。該井隔離液配方為普通鐵礦粉+超細微錳+沖洗劑OCW-1L+工業(yè)鹽+減阻劑HX-21L+隔離劑O-SP+消泡劑DF-A+淡水。設(shè)計密度為2.45g/cm3前隔離液14m3,占環(huán)空高度500m,接觸時間7min,充分避免水泥漿與鉆井液接觸,其中沖洗劑OCW-1L起到“潤濕反轉(zhuǎn)”效果。

    常溫及高溫106℃下隔離液性能見表4。

    表4 常溫及高溫106℃下隔離液性能參數(shù)

    該沖洗型隔離液具有較好的流變性,有利于沖刷井壁并驅(qū)替鉆井液;密度與流變性基本介于水泥漿與鉆井液密度之間,形成流變梯度,提高頂替效率。

    隔離液穩(wěn)定性實驗結(jié)果:上部、中部、下部密度差小于0.03g/cm3,說明漿體經(jīng)106℃×130mPa后無沉降分層,漿體穩(wěn)定性良好。

    4 雙級固井對于先漏后吐的現(xiàn)場處置

    該井施工在固井前循環(huán)發(fā)生井漏,停泵后地層回吐[8-11],分析主要存在以下風險:①水泥漿漏入地層后,回吐至環(huán)空的流體將是水泥漿的混漿,嚴重影響固井質(zhì)量;②若漏層處含有鹽水,水泥漿與地層鹽水接觸,水泥漿存在“閃凝”風險,導(dǎo)致環(huán)空憋堵或分級箍孔道堵塞;③若漏層處含有鹽水,鹽水進入環(huán)空后將導(dǎo)致液柱壓力下降,進而引起井控風險。綜合考慮井下情況,為保證施工安全,提高固井質(zhì)量,確定以下施工措施:一級固井期間鉆井液全程通過節(jié)流管匯返出,環(huán)空處于關(guān)閉狀態(tài),通過調(diào)節(jié)節(jié)流閥控制出口鉆井液流量,嚴格監(jiān)控出口返出及施工泵壓,達到抑制地層回吐目的;投重力彈期間,環(huán)空關(guān)閉,避免地層回吐造成分級箍附近出現(xiàn)水泥漿與鉆井液的混漿,保證分級箍開孔正常;開孔循環(huán)時,通過控制節(jié)流閥,達到不溢不漏狀態(tài)下排放混漿;一級固井候凝結(jié)束,套管坐掛,循環(huán)發(fā)生井漏,先投關(guān)孔塞進行分級箍關(guān)孔,通過環(huán)空反擠水泥施工,確保二級固井質(zhì)量。

    5 現(xiàn)場施工

    克深243井三開使用φ273.05mm+φ293.45mm復(fù)合套管,下至井深5532m,下套管前對鹽膏層進行測蠕變實驗,達到90 h后采用三扶鉆具組合通井,經(jīng)驗證井眼正常無明顯掛卡,并對鉆井液進行高溫老化實驗,高溫老化前后鉆井液性能無明顯差異,滿足下套管條件。固井前鉆井液密度為2.43g/cm3,黏度為95 s,開泵循環(huán),逐漸提排量至0.7m3/min,立管壓力為14mPa,發(fā)生井漏,停泵后地層回吐,上提至固井施工排量為35 L/s,漏速約為循環(huán)排量的50%,關(guān)閉封井器,打開節(jié)流管匯。一級固井管匯試壓30mPa,注入14m3密度為2.45g/cm3前置沖洗型隔離液,注入16m3領(lǐng)漿、 29m3尾漿,水泥漿最高密度為2.51g/cm3,最低密度為2.49g/cm3,平均密度為2.50g/cm3,替密度為2.43g/cm3鉆井液至248m3,碰壓,壓力由15mPa升至20mPa,泄壓無回流。投重力塞,到達分級箍后打壓至15mPa開孔,出口返出,循環(huán)排放混漿。候凝,套管座掛,循環(huán)提排量至25 L/s,井下發(fā)生漏失,投二級關(guān)孔塞,到達分級箍后打壓至22mPa,分級箍關(guān)孔成功,自套管頭旁通接管線進行固井施工。二級固井管線試壓25mPa,注入9m3密度為2.45g/cm3的前置沖洗型隔離液,注入150m3水泥漿,最高密度為2.52g/cm3,最低密度為2.49g/cm3,平均密度為2.50g/cm3,替入2m3密度為1.01g/cm3清水,關(guān)閉套管頭旁通閘門,候凝。一、二級固井施工連續(xù)正常,選用的抗鹽高密度水泥漿和隔離液,入井密度均勻,漿體穩(wěn)定性和流動性好,現(xiàn)場易混配操作。固井結(jié)束后候凝72 h,鉆水泥塞,電測聲幅,通過CBL解釋,固井質(zhì)量合格率為100%,優(yōu)質(zhì)率為28.3%。

    6 結(jié)果與討論

    1.采用三扶鉆具組合進行通井,通井鉆具與套管剛度比為1.3,φ273.05mm+φ293.45mm復(fù)合套管下入過程中未有明顯遇阻顯示,順利下至設(shè)計井深。

    2.該次施工水泥漿中加重材料均干混,現(xiàn)場配漿水內(nèi)不含加重劑材料,放置72 h以上密度無差異,現(xiàn)場混配水泥漿流動性較好,入井水泥漿密度均勻,符合設(shè)計要求;2種防氣竄劑雙重抑制油氣水侵入,提高水泥漿的防竄能力;高溫降失水劑和低溫降失水劑復(fù)配使用,降低緩凝劑的加量,避免大溫差下頂部水泥漿出現(xiàn)超緩凝。

    3.鹽膏層雙級固井,在井下先漏后吐情況下,一級固井及開孔循環(huán)期間原則上在減少漏失量的情況下抑制地層回吐,二級固井在井下漏失情況下通過環(huán)空反擠完成,保障了井筒完整性。本次固井施工順利完成,固井質(zhì)量合格。

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