異步電網(wǎng)直流配套電源開(kāi)機(jī)優(yōu)化研究

李家璐，陳興望

（中國(guó)南方電網(wǎng)電力調(diào)度控制中心，廣州 510663）

0 前言

云南電網(wǎng)異步聯(lián)網(wǎng)后，由于自身體量較小以及網(wǎng)架建設(shè)的薄弱，其對(duì)于系統(tǒng)有功、無(wú)功沖擊的抵御能力有所下降，當(dāng)系統(tǒng)出現(xiàn)擾動(dòng)時(shí)，容易發(fā)生頻率與電壓的波動(dòng)問(wèn)題[1-2]。其中，由直流系統(tǒng)功率波動(dòng)引起的整流側(cè)交流暫態(tài)過(guò)電壓?jiǎn)栴}，無(wú)論是對(duì)電網(wǎng)的暫態(tài)穩(wěn)定還是設(shè)備運(yùn)行安全都具有較大影響。高壓直流系統(tǒng)在整流側(cè)、逆變側(cè)完成整流與逆變時(shí)需要吸收大量無(wú)功，正常運(yùn)行時(shí)需要消耗輸送功率的50%～60%，如果直流系統(tǒng)突然閉鎖，換流站過(guò)剩無(wú)功倒送交流系統(tǒng)，會(huì)引起持續(xù)時(shí)間一般不超過(guò)200～600 ms的暫態(tài)過(guò)電壓現(xiàn)象[3]。而在直流解鎖的過(guò)程中，由于在閥控發(fā)出解鎖脈沖前需要提前投入一定量的無(wú)功濾波器以平衡解鎖后換流閥的無(wú)功需求，其也會(huì)在交流母線處產(chǎn)生一段過(guò)電壓的情況。如果送端網(wǎng)架不夠堅(jiān)強(qiáng)或者其無(wú)功消納能力不足，會(huì)進(jìn)一步影響交流系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性。

針對(duì)直流功率波動(dòng)引起的過(guò)電壓?jiǎn)栴}進(jìn)行了大量探討。文獻(xiàn)[3]分析了短路比指標(biāo)與暫態(tài)過(guò)電壓之間的定性關(guān)系，并根據(jù)其對(duì)應(yīng)關(guān)系給出了暫態(tài)過(guò)電壓的參考值，但未考慮交流系統(tǒng)等值電勢(shì)以及無(wú)功補(bǔ)償?shù)纳仙匦?，建模不夠精確。文獻(xiàn)[4]基于對(duì)直流送端等值的詳細(xì)建模，給出了暫態(tài)過(guò)電壓的定量計(jì)算方法，并分析了其影響因素?？梢?jiàn)，學(xué)術(shù)界對(duì)于直流功率波動(dòng)引起的過(guò)電壓產(chǎn)生機(jī)理以及定量估算等方面的研究已經(jīng)較為成熟。相比于學(xué)術(shù)界，工程界則更關(guān)心的過(guò)電壓的抑制措施。文獻(xiàn)[5-7]對(duì)電網(wǎng)中的相關(guān)直流工程進(jìn)行了詳細(xì)建模，通過(guò)仿真得到了一系列滿足實(shí)際安全運(yùn)行的避雷器以及保護(hù)參數(shù)。文獻(xiàn)[8]首先分析了電網(wǎng)不同的運(yùn)行方式對(duì)于直流閉鎖暫態(tài)過(guò)電壓的影響，并指出極控與安穩(wěn)裝置動(dòng)作時(shí)序的不當(dāng)會(huì)引發(fā)換流站電壓的“二次壓升”，然后通過(guò)對(duì)2014年某特高壓直流數(shù)據(jù)仿真給出了直流閉鎖后安穩(wěn)裝置與極控協(xié)調(diào)控制策略。

目前，多是關(guān)注在直流異常閉鎖后對(duì)于其換流站暫態(tài)過(guò)電壓的抑制措施，缺乏對(duì)直流解鎖過(guò)程中，無(wú)功濾波器投入引起交流母線過(guò)電壓?jiǎn)栴}的關(guān)注。而在南網(wǎng)實(shí)際的調(diào)度運(yùn)行工作中，當(dāng)云南電網(wǎng)處于低谷小方式運(yùn)行時(shí)，各整流站特別是牛寨站在直流解鎖期間確實(shí)出現(xiàn)了調(diào)壓困難的問(wèn)題。目前，針對(duì)這個(gè)問(wèn)題，實(shí)際調(diào)度工作中多是通過(guò)在直流送端電廠開(kāi)啟一定數(shù)量的發(fā)電機(jī)，憑借其進(jìn)相能力限制該過(guò)電壓。因此，制定一個(gè)合理的電廠最小開(kāi)機(jī)臺(tái)數(shù)方案，對(duì)于調(diào)度員的實(shí)際運(yùn)行工作以及電網(wǎng)安全都具有重要意義。

本文首先分析了直流解鎖期間交流母線過(guò)電壓的產(chǎn)生機(jī)理，并指出該過(guò)程中的暫態(tài)過(guò)電壓是導(dǎo)致交流母線電壓越限的主要因素。然后介紹了暫態(tài)過(guò)電壓的定量計(jì)算方法，并以此說(shuō)明了短路比以及剩余無(wú)功容量對(duì)暫態(tài)過(guò)電壓的影響。然后根據(jù)暫態(tài)過(guò)電壓與短路比的關(guān)系，基于南方電網(wǎng)2017年冬季小方式即年小方式，通過(guò)BPA對(duì)直流送端電廠最小開(kāi)機(jī)臺(tái)數(shù)方案的問(wèn)題進(jìn)行仿真，并與其他方式下的仿真結(jié)果做了對(duì)比，驗(yàn)證了仿真方法的有效性與仿真結(jié)論的正確性。最后基于該結(jié)論，對(duì)2017年小方式實(shí)際開(kāi)機(jī)方案進(jìn)行了分析，為調(diào)度員的實(shí)際運(yùn)行工作提供了依據(jù)。

1 直流解鎖過(guò)程中的過(guò)電壓

1.1 系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)電壓運(yùn)行分析

圖1 等值交直流系統(tǒng)簡(jiǎn)化模型

如圖1為學(xué)術(shù)界廣泛采用的多饋入等值單饋入交直流系統(tǒng)簡(jiǎn)化模型示意圖。模型中采用恒定電抗與恒定電壓源串聯(lián)的方式來(lái)等值送端電網(wǎng)。圖中E表示交流系統(tǒng)等值電勢(shì)，即等值系統(tǒng)電壓源有效值，X表示交流系統(tǒng)等值電抗，Ssc表示整流站交流母線處的短路容量，Pac與Qac分別表示交流系統(tǒng)向直流系統(tǒng)傳輸?shù)挠泄蜔o(wú)功，U表示整流站交流母線等值電勢(shì)，Idc表示直流系統(tǒng)直流電流，Pdc與Qdc表示直流系統(tǒng)有功和無(wú)功，Qc表示逆變站交流濾波器發(fā)出的無(wú)功功率。

圖中交流系統(tǒng)側(cè)均為等值的假想?yún)?shù)，而等值電抗可以表示為：

只需通過(guò)仿真得到相應(yīng)交流母線的短路容量即可計(jì)算等值電抗。然后，可通過(guò)穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)交流系統(tǒng)向換流站輸送的有功、無(wú)功計(jì)算得到交流系統(tǒng)等值電勢(shì)：

如圖2(a)，為交直流系統(tǒng)一般穩(wěn)態(tài)的運(yùn)行情況，其中，為交流系統(tǒng)向整流站傳輸有功引起的電壓降落縱分量；而則表示由于無(wú)功功率交換而引起的電壓降落橫分量。

直流系統(tǒng)復(fù)電前穩(wěn)態(tài)運(yùn)行情況的電壓相量關(guān)系如圖2(b)所示，直流與交流系統(tǒng)沒(méi)有功率交換，因此此時(shí)交流等值電勢(shì)E與交流母線電壓U之間沒(méi)有相角差，幅值也是相等的。

圖2 直流解鎖前電壓相量圖

1.2 過(guò)電壓產(chǎn)生機(jī)理分析

按照南方電網(wǎng)的直流運(yùn)行規(guī)程[9]，在直流解鎖的過(guò)程中，換流站交流濾波器組必須在解鎖前滿足1A+1B的最小運(yùn)行方式，然后再通過(guò)閥控發(fā)出觸發(fā)脈沖，解鎖直流至最小解鎖功率(10%)運(yùn)行方式。因此，當(dāng)直流尚未解鎖時(shí)投入無(wú)功濾波器，會(huì)在整流站交流母線處產(chǎn)生一定量的交流暫態(tài)過(guò)電壓。如圖2(c)所示，由于無(wú)功濾波器的投入使得整流站向交流系統(tǒng)倒送無(wú)功，此時(shí)電流相角超前于交流等值電勢(shì)E90度。另外，由于直流系統(tǒng)尚處于閉鎖狀態(tài)，可以認(rèn)為交流等值系統(tǒng)沒(méi)有向直流系統(tǒng)傳輸有功，因此交流系統(tǒng)等值電勢(shì)E與交流母線電壓U之間的夾角為0。然后，閥控發(fā)出觸發(fā)脈沖使直流解鎖，解鎖后的電壓相量關(guān)系如圖2(d)所示。解鎖后直流傳輸有功增大，交流母線電壓U與交流系統(tǒng)等值電勢(shì)E夾角不再為0，并產(chǎn)生了電壓降落的橫分量。此外，由于直流系統(tǒng)在達(dá)到最小解鎖功率運(yùn)行方式的過(guò)程中，吸收的無(wú)功數(shù)額小于1A+1B無(wú)功濾波器發(fā)出的無(wú)功。因此，在一段時(shí)間內(nèi)，整流站仍會(huì)繼續(xù)向交流系統(tǒng)倒送無(wú)功。此時(shí)電流相量仍將超前于交流等值電勢(shì)E，而交流母線也將繼續(xù)處于一定程度的穩(wěn)態(tài)過(guò)電壓。

圖3 金官換流站交流母線電壓曲線

值得注意的是，以上分析中提到了直流解鎖過(guò)程中引起的交流母線暫態(tài)過(guò)電壓與穩(wěn)態(tài)過(guò)電壓兩段過(guò)電壓?jiǎn)栴}。他們的區(qū)別在于前者是由無(wú)功沖擊導(dǎo)致，系統(tǒng)來(lái)不及在極短時(shí)間內(nèi)平衡該無(wú)功，因此會(huì)在交流母線處產(chǎn)生一個(gè)數(shù)值較高的過(guò)電壓。然后隨著時(shí)間推移，發(fā)電機(jī)等無(wú)功調(diào)節(jié)設(shè)備開(kāi)始逐步消納過(guò)剩無(wú)功，系統(tǒng)逐漸達(dá)成了無(wú)功平衡，交流母線電壓趨于平穩(wěn)，并處于穩(wěn)態(tài)過(guò)電壓階段。上述過(guò)程交流母線電壓的時(shí)域變化曲線如圖3所示，其為在BPA2017南方電網(wǎng)小方式中，解鎖金中直流時(shí)金官換流站交流母線的電壓曲線。其中，在2s時(shí)投入了一組1A+1B的無(wú)功濾波器，可以看到其發(fā)生了一個(gè)200 ms左右的暫態(tài)過(guò)電壓現(xiàn)象。然后由于過(guò)剩無(wú)功被消納，電壓水平回落，交流母線電壓進(jìn)入了穩(wěn)態(tài)過(guò)電壓階段。因此，在討論該過(guò)程電壓是否越限時(shí)，后文將主要關(guān)注數(shù)值更高的暫態(tài)過(guò)電壓。

1.3 暫態(tài)過(guò)電壓的計(jì)算方法

假設(shè)用Qcp表示換流站中單相的剩余無(wú)功容量，即引起暫態(tài)過(guò)電壓的無(wú)功。在直流解鎖期間，該Qcp即表示一組1A+1B無(wú)功濾波器發(fā)出的單相無(wú)功容量。其中，由于Qcp指的是在額定電壓作用下的容量，因此在交流母線電壓升高時(shí)，該無(wú)功濾波器發(fā)出的容量會(huì)增大，為(U’/UN)2Qcp，U’表示交流母線投入無(wú)功濾波器之后的電壓。那么，此時(shí)交流母線的暫態(tài)過(guò)電壓可以用以下式子表示：

其中，Pacp表示交直流系統(tǒng)之間傳輸?shù)膯蜗嘤泄β?。由于在直流解鎖過(guò)程中線路基本沒(méi)有有功傳輸，可將其忽略，簡(jiǎn)化式（3）后，解出U’為：

使上式各參數(shù)標(biāo)幺化，再對(duì)式中Qcp、X求偏導(dǎo)數(shù)，可得：

由式(8)可知，交流母線暫態(tài)過(guò)電壓與交流母線剩余無(wú)功容量呈正相關(guān)關(guān)系。即當(dāng)交流母線剩余無(wú)功容量越大時(shí)，母線上的暫態(tài)過(guò)電壓也越大。在直流解鎖期間，這對(duì)應(yīng)于1A+1B無(wú)功濾波器發(fā)出的無(wú)功。若是在直流異常閉鎖的情況下，直流閉鎖容量越大，損失的無(wú)功負(fù)荷就越大，剩余無(wú)功容量就越大，相應(yīng)地，暫態(tài)過(guò)電壓的數(shù)值就越大。另外，由式(9)可知，交流母線暫態(tài)過(guò)電壓與交流系統(tǒng)等值電抗也呈正相關(guān)關(guān)系。即當(dāng)交流系統(tǒng)等值電抗越大，交直流送端強(qiáng)度越低時(shí)，母線上的暫態(tài)過(guò)電壓也越大。而交直流系統(tǒng)送端強(qiáng)度則與短路比指標(biāo)密切相關(guān)。

1.4 暫態(tài)過(guò)電壓的影響因素

按照南方電網(wǎng)的直流運(yùn)行規(guī)程[9]，在直流解鎖的過(guò)程中，換流站交流濾波器組必須在解鎖前滿足1A+1B的最小運(yùn)行方式，然后再通過(guò)閥控發(fā)出觸發(fā)脈沖，解鎖直流至最小解鎖功率(10%)運(yùn)行方式。因此，當(dāng)直流尚未解鎖時(shí)投入無(wú)功濾波器，會(huì)在整流站交流母線處產(chǎn)生一定量的交流暫態(tài)過(guò)電壓。如圖2(c)所示，由于無(wú)功濾波器的投入使得整流站向交流系統(tǒng)倒送無(wú)功，此時(shí)電流相角超前于交流等值電勢(shì)E90度。另外，由于直流系統(tǒng)尚處于閉鎖狀態(tài)，可以認(rèn)為交流等值系統(tǒng)沒(méi)有向直流系統(tǒng)傳輸有功，因此交流系統(tǒng)等值電勢(shì)E與交流母線電壓U之間的夾角為0。然后，閥控發(fā)出觸發(fā)脈沖使直流解鎖，解鎖后的電壓相量關(guān)系如圖2(d)所示。解鎖后直流傳輸有功增大，交流母線電壓U與交流系統(tǒng)等值電勢(shì)E夾角不再為0，并產(chǎn)生了電壓降落的橫分量。此外，由于直流系統(tǒng)在達(dá)到最小解鎖功率運(yùn)行方式的過(guò)程中，吸收的無(wú)功數(shù)額小于1A+1B無(wú)功濾波器發(fā)出的無(wú)功。因此，在一段時(shí)間內(nèi)，整流站仍會(huì)繼續(xù)向交流系統(tǒng)倒送無(wú)功。此時(shí)電流相量仍將超前于交流等值電勢(shì)E，而交流母線也將繼續(xù)處于一定程度的穩(wěn)態(tài)過(guò)電壓。

1.4.1 暫態(tài)過(guò)電壓與短路比

上一節(jié)中分析了交流系統(tǒng)等值電抗即交直流系統(tǒng)強(qiáng)度與交流母線暫態(tài)過(guò)電壓的正相關(guān)關(guān)系，而在實(shí)際工程上，多用短路比（short-circuit ratio, SCR）來(lái)表征交直流混聯(lián)電網(wǎng)的系統(tǒng)強(qiáng)度。IEEE指引性文件[3]定義的短路比指標(biāo)為：

式中，Ssc代表交流母線處短路容量，而PdN代表直流系統(tǒng)的額定有功功率。

將式(1)與式(11)聯(lián)立，可得等值阻抗與短路比的關(guān)系式：

將上式帶入式(6)，且認(rèn)為交流系統(tǒng)等值電勢(shì)E與交流母線電壓U僅存在相角差，數(shù)值均近似為1，則有：

一般來(lái)說(shuō)，整流站的無(wú)功補(bǔ)償容量為有功傳輸功率的50%～60%左右，本文計(jì)算時(shí)取Qc=0.5PdN，值得說(shuō)明的是，這里的Qc指得是三相總?cè)萘?。另外，由于不同整流站的無(wú)功濾波器配置方案不同，即一組1A+1B無(wú)功濾波器發(fā)出的無(wú)功功率在總?cè)萘恐械恼急仁遣幌嗤模虼瞬煌绷饔?jì)算得出的短路比與暫態(tài)過(guò)電壓的關(guān)系并不一致，下文將以楚穗直流為例，說(shuō)明短路比與暫態(tài)過(guò)電壓的關(guān)系。楚穗直流中1A+1B無(wú)功濾波器發(fā)出的無(wú)功占總無(wú)功的1/6.5，因此有：

為與上述關(guān)系作對(duì)比，將再給出單極閉鎖與雙極閉鎖的關(guān)系：

將式(14)、(15)、(16)分別帶入式(13)中，可得到楚穗直流在直流解鎖、單極閉鎖、雙極閉鎖情況下，短路比與暫態(tài)過(guò)電壓的定量關(guān)系，如圖4所示。由圖可知，暫態(tài)過(guò)電壓與短路比即系統(tǒng)強(qiáng)度呈負(fù)相關(guān)關(guān)系，即系統(tǒng)強(qiáng)度越弱，暫態(tài)過(guò)電壓越嚴(yán)重。因此，在后文的仿真中，將主要對(duì)2017的小方式模型進(jìn)行仿真，這是由于該方式下送端網(wǎng)架最為薄弱，短路比最小，暫態(tài)過(guò)電壓現(xiàn)象最嚴(yán)重，因此，在該方式下仿真得到的發(fā)電廠最小開(kāi)機(jī)臺(tái)數(shù)方案也是最為保守的，實(shí)際開(kāi)機(jī)方案滿足該項(xiàng)限制即可應(yīng)對(duì)所有方式下直流解鎖帶來(lái)的過(guò)電壓?jiǎn)栴}。

圖4 楚穗直流SCR與暫態(tài)過(guò)電壓

圖5 剩余無(wú)功容量與暫態(tài)過(guò)電壓

1.4.2 暫態(tài)過(guò)電壓與剩余無(wú)功容量

在不同系統(tǒng)強(qiáng)度下(SCR=3,5,10,15)計(jì)算剩余無(wú)功容量與暫態(tài)過(guò)電壓的關(guān)系，得到圖5?？梢杂^察到，剩余無(wú)功容量與暫態(tài)電壓之間呈正相關(guān)關(guān)系，剩余無(wú)功容量越大，暫態(tài)電壓越高。其中，由于不同直流1A+1B濾波器發(fā)出的無(wú)功占總無(wú)功的比例不同，直流解鎖期間引起的暫態(tài)過(guò)電壓在圖中為一個(gè)區(qū)域。

2 考慮直流解鎖過(guò)程過(guò)電壓的云南送端電廠最小開(kāi)機(jī)方案

本節(jié)將對(duì)2017年冬季小方式即年最小方式進(jìn)行仿真。確定直流系統(tǒng)送端電廠的最小開(kāi)機(jī)臺(tái)數(shù)，并保證直流解鎖過(guò)程中的暫態(tài)過(guò)電壓不超過(guò)550 kV[9]。其中，在仿真時(shí)刻為2s時(shí)投入一組1A+1B無(wú)功濾波器，并且全程保持發(fā)電機(jī)最大進(jìn)相能力運(yùn)行。仿真范圍為云南境內(nèi)的牛從、金中、永富、楚穗、普僑五條直流。另外，本節(jié)也對(duì)2017年冬季大方式進(jìn)行了仿真，以作與上述結(jié)果的對(duì)比驗(yàn)證。

2.1 牛從直流—溪洛渡電廠開(kāi)機(jī)方案

表1是在2017年冬季小方式與大方式中對(duì)牛從直流仿真所得的結(jié)果，圖6是小方式中牛寨站交流母線的電壓曲線，圖7是小方式中牛從直流送端電廠開(kāi)機(jī)方案柱狀圖。后四節(jié)圖形與表格的含義與本節(jié)類(lèi)似，故不再贅述。

表1 2017年冬季小方式與大方式牛從直流最小開(kāi)機(jī)方案

圖6 小方式牛寨換流站交流母線電壓曲線

圖7 小方式溪洛渡右岸電廠開(kāi)機(jī)方案

2.2 金中直流—梨園、阿海電廠開(kāi)機(jī)方案

圖8 小方式金官換流站交流母線電壓曲線

圖9 小方式金中直流送端電廠開(kāi)機(jī)方案

2.3 永富直流—觀音巖、魯?shù)乩堥_(kāi)口電廠開(kāi)機(jī)方案

魯?shù)乩?0龍開(kāi)口 1

圖10 小方式永仁換流站交流母線電壓

圖11 小方式永富直流送端電廠開(kāi)機(jī)方案

2.4 楚穗直流—金安橋、小灣電廠開(kāi)機(jī)方案

圖12 小方式楚雄換流站交流母線電壓曲線

2.5 普僑直流—糯扎渡電廠開(kāi)機(jī)方案

圖13 小方式普洱換流站交流母線電壓曲線

圖14 小方式糯扎渡電廠開(kāi)機(jī)方案

2.6 數(shù)據(jù)結(jié)果分析

2.6.1 云南直流送端電廠最小開(kāi)機(jī)方案

1）牛從直流解鎖前，溪洛渡電廠需開(kāi)機(jī)3臺(tái)及以上，牛寨換流站母線電壓控制在532 kV以內(nèi)。

2）金中直流解鎖前，梨園、阿海電廠最小開(kāi)機(jī)方案有3種。第一種：2臺(tái)、0臺(tái)；第二種：0臺(tái)、3臺(tái)；第三種：1臺(tái)、2臺(tái)，金官換流站母線電壓控制在535 kV以內(nèi)。其中，第一種方案為總開(kāi)機(jī)臺(tái)數(shù)最少。

3）永富直流解鎖前，觀音巖、魯?shù)乩?、龍開(kāi)口電廠最小開(kāi)機(jī)方案有6種。三廠滿足開(kāi)機(jī)總數(shù)為2臺(tái)及以上即可；永仁換流站母線電壓控制在538 kV以內(nèi)。

4）楚穗直流解鎖前，金安橋、小灣電廠最小開(kāi)機(jī)方案有5種。二廠滿足開(kāi)機(jī)總數(shù)為4臺(tái)及以上即可，楚雄換流站母線電壓控制在538 kV以內(nèi)。

5）普僑直流解鎖前，糯扎渡電廠需開(kāi)機(jī)2臺(tái)及以上，普洱換流站母線電壓控制在538 kV以內(nèi)。

2.6.2 2016年與2017年運(yùn)行方式云南直流送端電廠最小開(kāi)機(jī)方案對(duì)比分析

2016年運(yùn)行方式云南直流解鎖期間，送端電廠的最小開(kāi)機(jī)方式，圖15是根據(jù)數(shù)據(jù)繪制柱狀對(duì)比圖。觀察圖15，可以發(fā)現(xiàn)2017年方式的最小開(kāi)機(jī)方案相較于2016年更加樂(lè)觀，即其直流期間的暫態(tài)過(guò)電壓?jiǎn)栴}得到了緩解。這是由于云南網(wǎng)架建設(shè)的不斷完善，使得送端電網(wǎng)強(qiáng)度增大，整流站直流饋入點(diǎn)的短路比指標(biāo)進(jìn)一步提升，根據(jù)第四節(jié)的分析，其暫態(tài)過(guò)電壓現(xiàn)象可得到有效抑制。

圖15 2016年與2017年云南直流送端電廠最小開(kāi)機(jī)方案對(duì)比柱狀圖

大方式下的開(kāi)機(jī)臺(tái)數(shù)較小方式更加樂(lè)觀，而大方式下各直流整流側(cè)短路比又大于小方式。因此，其同樣也反映了第4節(jié)中暫態(tài)過(guò)電壓與短路比呈負(fù)相關(guān)的描述，并證明了本文仿真方法與結(jié)果的正確性。

3 結(jié)束語(yǔ)

本文首先介紹了直流解鎖過(guò)程中的暫態(tài)過(guò)電壓與穩(wěn)態(tài)過(guò)電壓?jiǎn)栴}，并指出應(yīng)把防止暫態(tài)過(guò)電壓越限作為仿真考慮的主要因素。然后給出了暫態(tài)過(guò)電壓的計(jì)算方法并討論了暫態(tài)過(guò)電壓與短路比、剩余無(wú)功容量的定量關(guān)系。指出應(yīng)在低短路比情形下，對(duì)發(fā)電廠最小開(kāi)機(jī)臺(tái)數(shù)的問(wèn)題進(jìn)行仿真，得出最保守的臺(tái)數(shù)閾值范圍。最后在BPA2017年南網(wǎng)冬季小方式中進(jìn)行了仿真，得出了牛從、金中、永富、楚穗、普僑等直流送端電廠的最小開(kāi)機(jī)臺(tái)數(shù)方案，并與2016年小方式以及2017年冬季大方式的仿真結(jié)果作了對(duì)比，驗(yàn)證了仿真方法與結(jié)論的正確性。最后，基于該結(jié)論指出了2017年小方式下，當(dāng)牛從、楚穗直流解鎖時(shí)，應(yīng)注意增加其送端電廠的開(kāi)機(jī)臺(tái)數(shù)，以防交流母線電壓越限。