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    投球式全通徑壓裂滑套研制

    2019-04-25 01:46:12楊海波趙傳偉
    鉆采工藝 2019年2期
    關(guān)鍵詞:球座投球凹槽

    楊海波, 趙傳偉, 李 毅

    (1中國石化勝利石油工程有限公司鉆井工藝研究院 2中國石油和化學(xué)工業(yè)聯(lián)合會“非常規(guī)油氣鉆完井技術(shù)重點實驗室” 3 中國石油集團渤海鉆探工程技術(shù)研究院)

    國內(nèi)外油氣開發(fā)均面臨著低滲透、超低滲透儲層自然產(chǎn)能低,開發(fā)建產(chǎn)率低等難題[1-4]。水平井多級分段壓裂技術(shù)能夠有效提高低滲透油氣藏的采收率和儲量動用率,是低滲透油氣藏開發(fā)的重要手段之一[5-6]。目前,常用的水平井多級分段壓裂技術(shù)有:投球滑套+裸眼封隔器壓裂技術(shù)、泵送橋塞壓裂技術(shù)、連續(xù)油管水力噴射壓裂技術(shù)[7-10]。其中,前兩者在壓裂施工后,管柱內(nèi)通徑較小。為了盡可能發(fā)揮油氣井產(chǎn)能,利于生產(chǎn)測井及后期井下作業(yè)工具的下入,需要將殘留的球座或橋塞磨銑掉。這便增加了作業(yè)周期和成本,而且磨銑過程存在卡鉆風險。后者雖然可實現(xiàn)管柱內(nèi)較大通徑,但是需要連續(xù)油管作業(yè)裝備,成本較高。為此,國外研發(fā)出了全通徑滑套壓裂技術(shù)。該技術(shù)可在不下內(nèi)管、不進行磨銑作業(yè)情況下,實現(xiàn)管柱內(nèi)較大通徑[11-12]。國外公司對實現(xiàn)該技術(shù)的關(guān)鍵工具—全通徑壓裂滑套,進行技術(shù)保密。國內(nèi)該技術(shù)尚處于工具研發(fā)及室內(nèi)測試階段。筆者研制了投球式全通徑壓裂滑套。該滑套具有壓裂級數(shù)不受限制,無需下內(nèi)管、無需鉆除作業(yè)即可實現(xiàn)全通徑,利于后期生產(chǎn)管理等優(yōu)點,為低滲透及非常規(guī)油氣資源的開采提供了一種經(jīng)濟有效的技術(shù)手段。

    一、結(jié)構(gòu)組成與工藝原理

    1.結(jié)構(gòu)組成

    如圖1所示,投球式全通徑壓裂滑套主要包括上接頭、內(nèi)滑套、外殼、彈簧、開關(guān)、可復(fù)位球座、套筒及下接頭。其中,上接頭和外殼內(nèi)壁有凹槽(1~3);內(nèi)滑套由上彈性爪和下彈性爪組成,兩者均可沿內(nèi)滑套的徑向收縮。初始狀態(tài)下,上彈性爪處于收縮狀態(tài),下彈性爪處于自由狀態(tài)。壓裂滑套最大外徑145 mm,壓裂前最小內(nèi)徑76 mm,壓裂后最小內(nèi)徑89 mm,內(nèi)滑套啟動壓力6~8 MPa,滑套打開壓力12~15 MPa,耐壓70 MPa,耐溫≥120℃,壓裂球尺寸84 mm。該滑套可與尾管懸掛器、裸眼封隔器、壓差打開滑套、井筒隔離閥以及引鞋等工具配合,用于水平井裸眼分段壓裂。

    2.工作原理

    以第1級投球式全通徑壓裂滑套(圖1)為例來說明該滑套的工作原理:在井口向管柱內(nèi)投入一個壓裂球,球到達上彈性爪時被攔截住,壓裂球以上管柱內(nèi)起壓;壓力達到一定值時,壓裂球帶動內(nèi)滑套向右運動,進而推動開關(guān)一起向右運動;下彈性爪跳出凹槽2并沿徑向收縮,上彈性爪彈入凹槽3中,壓裂球釋放并落到下彈性爪上;管柱內(nèi)壓力再次升高,壓裂球繼續(xù)推動內(nèi)滑套和開關(guān)向右移動,進而推動可復(fù)位球座一起向右運動;并使得可復(fù)位球座右端沿徑向收縮為一個完整球座,同時彈簧也被壓縮;當下彈性爪彈入凹槽1中時,壓裂球釋放,會落到可復(fù)位球座上;此時,上彈性爪進入凹槽2中,開關(guān)上的通孔與外殼上的通孔對齊,滑套打開;繼續(xù)打壓,可復(fù)位球座推動套筒一起向右運動;當套筒與下接頭接觸時,可復(fù)位球座不再移動,彈簧進一步被壓縮,壓裂球坐封,繼續(xù)打壓,可壓裂對應(yīng)的地層。據(jù)此,當n級壓裂滑套串聯(lián)使用時,為每級滑套設(shè)計不同數(shù)量的凹槽,即可實現(xiàn):投第n個球時,第n級滑套打開。壓裂施工完成后,井口逐漸泄壓,各級滑套中的可復(fù)位球座在彈簧回復(fù)力的作用下逐漸復(fù)位,n個壓裂球釋放,可落到井底或返排到井口,管柱內(nèi)實現(xiàn)全通徑。

    圖1 投球式全通徑壓裂滑套結(jié)構(gòu)示意圖

    圖2 內(nèi)滑套結(jié)構(gòu)圖

    二、關(guān)鍵部件設(shè)計研究

    1.內(nèi)滑套設(shè)計及受力分析

    1.1 內(nèi)滑套設(shè)計

    如圖2所示,內(nèi)滑套主要由上彈性爪和下彈性爪構(gòu)成。其中,上、下彈性爪均可沿徑向收縮。當壓裂球坐于收縮后的彈性爪構(gòu)成的球座上時,球與球座之間存在一定的泄漏。因此,壓裂球兩側(cè)產(chǎn)生的壓差使得內(nèi)滑套運動。迫使內(nèi)滑套運動所需要的壓差稱為內(nèi)滑套的啟動壓力。內(nèi)滑套啟動壓力應(yīng)大于5.4 MPa,且內(nèi)滑套運動過程中所受的最大應(yīng)力要小于其材料的許用應(yīng)力,可滿足現(xiàn)場施工要求。由于工作過程中,上彈性爪和下彈性爪需要反復(fù)的沿徑向收縮、釋放,考慮到井下的惡劣工況,其材料選用高強度、耐沖擊、耐高溫的彈簧鋼60si2CrVA。

    1.2 內(nèi)滑套動力學(xué)分析

    采用顯式動力學(xué)分析軟件Ls-dyna[13-14]分析內(nèi)滑套運動過程中的受力變化。外殼及壓裂球所用材料均為42CrMo。材料的彈性模量為206 GPa,泊松比為0.3。動、靜摩擦系數(shù)分別取0.2、0.3。分步施加載荷:首先在內(nèi)滑套的左端面施加位移載荷,然后在壓裂球的左半球面加載隨時間遞增的壓力載荷。外殼的左端面施加固定約束,計算時間設(shè)置為0.17 s。圖3所示為T=0.091 s、0.112 s、0.136 85 s和0.161 s時刻,內(nèi)滑套應(yīng)力云圖。當T=0.091 s時,壓裂球開始推動內(nèi)滑套運動,最大應(yīng)力為783 MPa;T=0.112 s時下彈性爪剛好從凹槽中出來;T=0.136 85 s時,壓裂球落到下彈性爪上;T=0.161 s時,上彈性爪從凹槽中出來,下彈性爪進入凹槽中。內(nèi)滑套所受的最大應(yīng)力為1 036 MPa,發(fā)生在T=0.112 s時刻,小于材料的許用應(yīng)力1 167 MPa,內(nèi)滑套是安全的。

    2.可復(fù)位球座設(shè)計及受力分析

    2.1 可復(fù)位球座設(shè)計

    常規(guī)投球式壓裂滑套的球座在初始狀態(tài)和工作過程中均是一個完整的球座。而可復(fù)位球座在初始狀態(tài)下是一個分體式球座,即球座被分割為12等份;工作過程中,球座沿徑向收縮為一個完整的球座,以便于壓裂球座封;施工結(jié)束后,完整的球座又在彈簧作用下回到初始狀態(tài),成為分體式球座。為了確保施工時,球與球座之間具有良好的密封性,將可復(fù)位球座按照坐封狀態(tài)下的形狀設(shè)計,即設(shè)計為一體式球座。加工時,先通過車工、銑工得到坐封狀態(tài)下的球座,然后采用線切割技術(shù)將壓裂球坐封處(即球座右端)切割為12等份,并通過特殊的熱處理技術(shù)使筋板向外擴張,成為分體式球座。其材料選用高強度、耐沖擊、耐高溫的彈簧鋼60si2CrVA。

    2.2 可復(fù)位球座動力學(xué)分析

    壓裂施工過程中,可復(fù)位球座受力最大的狀態(tài)發(fā)生在壓裂球坐封后打壓壓裂地層階段。利用Ls-dyna軟件模擬壓裂球坐封過程,分析可復(fù)位球座受力變化。材料屬性以及動、靜摩擦系數(shù)取值同上。分步施加載荷:首先在可復(fù)位球座的左端面加載位移載荷,使得球座沿徑向收縮為一個完整的球座;然后在壓裂球的左半球面加載隨時間遞增的壓力載荷,最大載荷70 MPa。下接頭的左端面施加固定約束,計算時間設(shè)置為0.15 s。

    圖3 不同時刻內(nèi)滑套受力變化圖

    圖4所示為不同時刻可復(fù)位球座的受力情況。模擬結(jié)果表明,T=0.047 s時,可復(fù)位球座變?yōu)橐惑w式,封堵壓裂球。T=0.065 8 s時,可復(fù)位球座推動套筒運動。T=0.122 2 s時,壓裂球兩端壓差達到了70 MPa,此時最大應(yīng)力出現(xiàn)在球與球座接觸面上,為1 061 MPa。但最大應(yīng)力小于材料的許用應(yīng)力1 167 MPa,因此,可復(fù)位球座強度滿足要求。

    圖4 不同時刻可復(fù)位球座受力變化圖

    三、室內(nèi)實驗

    根據(jù)以上設(shè)計加工了投球式全通徑壓裂滑套樣機(共有7個凹槽),進行室內(nèi)實驗。首先進行內(nèi)滑套動作實驗,測試每次投球內(nèi)滑套是否只步進一個凹槽,滑套能否順利打開;再進行壓裂球坐封實驗,測試壓裂球能否坐封、可復(fù)位球座的復(fù)位動作是否可靠。實驗流程如圖5所示,主要裝置和儀器包括:鉆井泥漿泵、投球式全通徑壓裂滑套樣機、壓力傳感器、液罐、電磁流量傳感器、球籃以及截止閥A、B。壓力傳感器和電磁流量傳感器安裝在泵的出口端,測得的壓力及流量信號傳輸?shù)接嬎銠C終端進行處理;球籃用于攔截投放的壓裂球,實驗介質(zhì)為清水。

    圖5 室內(nèi)實驗流程圖

    1.內(nèi)滑套動作實驗

    逐漸調(diào)高泵轉(zhuǎn)速,并注意壓力數(shù)據(jù)變化。壓裂球推動內(nèi)滑套運動過程中,壓力會先變大后減小,再變大又減小,將此過程中的最大值作為內(nèi)滑套啟動壓力值。為了驗證每次投球內(nèi)滑套是否只步進一個凹槽,標定了兩個參數(shù):上接頭左端與內(nèi)滑套左端的初始距離l0=106.6 mm;前4個凹槽間距相同,間距e=48.1 mm。

    每次投球后,測量的上接頭左端與內(nèi)滑套左端的距離分別為154.7 mm、202.8 mm、250.9 mm、299 mm。這說明每投1個球,內(nèi)滑套步進1個凹槽;前4次投球?qū)嶒炛校瑴y得內(nèi)滑套啟動壓力值分別為7.4 MPa、7.7 MPa、7.6 MPa、7.5 MPa,平均值為7.6 MPa,能夠滿足現(xiàn)場施工要求。投放第5個壓裂球后,滑套打開,打開壓力為12.6 MPa。

    2.壓裂球坐封實驗

    在圖5所示實驗流程基礎(chǔ)上,接入了壓差滑套(其打開壓力低于泵所能給出的最高壓力15MPa),主要為了防止壓裂球坐封瞬間產(chǎn)生高壓損壞泵,并采用密封套將壓裂孔密封住,如圖6所示。實驗后,壓差滑套打開,拆開滑套可見彈性擋圈彈出,說明壓裂球成功坐封。

    圖6 壓裂球坐封實驗圖

    綜上可知,內(nèi)滑套啟動壓力為7.6 MPa,滑套打開壓力為12.6 MPa;內(nèi)滑套、開關(guān)、彈簧及可復(fù)位球座動作可靠,能完成預(yù)定動作。

    四、結(jié)論

    (1)投球式全通徑壓裂滑套適用于裸眼分段壓裂,其優(yōu)勢在于:無需下內(nèi)管、無需鉆除作業(yè),只需投入多個同尺寸壓裂球,整個管柱即可實現(xiàn)全通徑,降低了大型壓裂的作業(yè)成本,利于后期生產(chǎn)管理;壓裂球和可復(fù)位球座不存在級差,可實現(xiàn)無限級壓裂。

    (2)顯示動力學(xué)分析表明,內(nèi)滑套運動過程中所受的最大應(yīng)力為1 036 MPa,出現(xiàn)在上彈性爪筋板的根部,小于材料的許用應(yīng)力;當壓裂球兩端壓差為70 MPa時,最大應(yīng)力出現(xiàn)在球與球座接觸面上,為1 061 MPa,小于材料的許用應(yīng)力??蓮?fù)位球座及內(nèi)滑套強度滿足壓裂施工要求。

    (3)室內(nèi)模擬實驗結(jié)果表明,內(nèi)滑套啟動壓力為7.6 MPa,滑套打開壓力為12.6 MPa;內(nèi)滑套、開關(guān)、彈簧及可復(fù)位球座動作可靠,能完成預(yù)定動作。

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