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    不同拌和溫度對(duì)瀝青結(jié)合料的耐久性影響研究

    2019-04-16 03:47:48高濤濤張金雷
    中外公路 2019年3期
    關(guān)鍵詞:溫拌模量耐久性

    高濤濤,張金雷

    (1.重慶能源職業(yè)學(xué)院,重慶市 402260;2.林同棪國(guó)際工程咨詢(中國(guó))有限公司)

    1 引言

    溫拌瀝青技術(shù),即通過(guò)一定的技術(shù)措施,在保證良好路用性能的前提下,以低于傳統(tǒng)熱拌瀝青的作業(yè)溫度進(jìn)行施工作業(yè)。溫拌瀝青技術(shù)的發(fā)明得益于人們對(duì)環(huán)境保護(hù)的重視,其創(chuàng)新點(diǎn)在通過(guò)較低的拌和及壓實(shí)溫度等施工作業(yè)溫度,實(shí)現(xiàn)較少的溫室氣體排放量,由于世界各國(guó)對(duì)于溫拌瀝青的施工要求各不相同,導(dǎo)致其節(jié)能減排效果也不盡相同。通常來(lái)說(shuō),北美地區(qū)對(duì)溫拌瀝青的施工溫度定義為降溫幅度在28 ℃左右,而中國(guó)和歐洲部分國(guó)家采用的標(biāo)準(zhǔn)為20~40 ℃。

    目前圍繞溫拌瀝青和溫拌瀝青混合料技術(shù)的研究通常集中于混合料結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和新材料的研發(fā),針對(duì)溫拌瀝青耐久性的影響研究相對(duì)較少。Gandhi等利用Sasobit制備溫拌瀝青混合料,在試驗(yàn)室條件下研究其長(zhǎng)期耐久性,得出溫拌瀝青混合料能表現(xiàn)出更好的抗車轍性和更強(qiáng)抗壓性的結(jié)論;Rashwan等研究120 ℃拌和溫度下溫拌瀝青混合料的長(zhǎng)期耐久性,指出相比于熱拌瀝青,溫拌瀝青混合料的路用性能會(huì)略微降低,但耐久性顯著增強(qiáng);Abbas等利用動(dòng)態(tài)剪切流變儀和傅里葉轉(zhuǎn)換紅外光譜試驗(yàn)等手段,同時(shí)研究了瀝青結(jié)合料的短期和長(zhǎng)期耐久性,結(jié)果表明溫拌瀝青相比于傳統(tǒng)熱拌瀝青表現(xiàn)出更好的長(zhǎng)期耐久性能;秦永春利用瀝青回收技術(shù),分析不同施工溫度溫拌瀝青的各項(xiàng)指標(biāo),認(rèn)為溫拌技術(shù)可大大緩解瀝青混合料的短期老化程度。綜上所述,之前的研究對(duì)瀝青結(jié)合料和瀝青混合料都有涉獵,而且部分研究成果證明溫拌瀝青確實(shí)能提高瀝青的長(zhǎng)期耐久性;但很少有研究關(guān)注不同施工溫度對(duì)瀝青結(jié)合料長(zhǎng)期老化性能的影響。

    該文選取兩種基質(zhì)瀝青,基于兩種瀝青流變學(xué)試驗(yàn)和數(shù)學(xué)建模,研究不同溫度對(duì)瀝青結(jié)合料長(zhǎng)期耐久性的影響。

    2 試驗(yàn)材料及方法

    該研究選取兩種70#基質(zhì)瀝青,分別命名為70A和70B,其三大指標(biāo)見(jiàn)表1。根據(jù)美國(guó)SHRP規(guī)范,對(duì)兩種基質(zhì)瀝青分別進(jìn)行旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱老化試驗(yàn)(短期老化)和壓力老化試驗(yàn)(長(zhǎng)期老化),旋轉(zhuǎn)薄膜老化試驗(yàn)的試驗(yàn)溫度為123、143和163 ℃,短期老化后的瀝青試樣編號(hào)為R-70A-123、R-70A-143、R-70A-163。在此基礎(chǔ)上進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)的20 h壓力老化試驗(yàn),相應(yīng)的瀝青樣品被命名為P-70A-123,P-70A-143和P-70A-163,70B瀝青的編號(hào)規(guī)則與此相同。該文中所使用的試驗(yàn)材料試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)均滿足中國(guó)現(xiàn)有JTG F40-2004《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》要求。

    表1 基質(zhì)瀝青三大指標(biāo)

    對(duì)基質(zhì)瀝青和老化后的瀝青樣本分別進(jìn)行動(dòng)態(tài)剪切試驗(yàn)(DSR)和彎曲梁流變?cè)囼?yàn)(BBR),以確定其高溫和低溫流變學(xué)性能,其中短期老化的瀝青試樣僅進(jìn)行DSR試驗(yàn)。DSR試驗(yàn)采用動(dòng)態(tài)剪切流變儀完成,該試驗(yàn)通過(guò)上平板施加正弦模式的剪切振蕩,測(cè)定該條件下材料的力學(xué)響應(yīng),以獲得相應(yīng)的動(dòng)態(tài)剪切模量|G*|和相位角δ。為保證瀝青試樣的動(dòng)態(tài)響應(yīng)發(fā)生在線性黏彈性范圍內(nèi),首先采用應(yīng)變掃描確定每組試樣的線性黏彈性應(yīng)變范疇。等溫條件下頻率掃描試驗(yàn)的試驗(yàn)溫度設(shè)置為0~80 ℃,間隔為10 ℃,試驗(yàn)頻率為0.1~10 Hz;其中,0~40 ℃的試驗(yàn)采用8 mm直徑平板,而30~80 ℃的試驗(yàn)利用25 mm直徑平板進(jìn)行。BBR試驗(yàn)利用彎曲梁流變儀進(jìn)行,該試驗(yàn)通過(guò)低溫條件下的三點(diǎn)彎曲試驗(yàn),測(cè)量瀝青結(jié)合料在蠕變荷載作用下的勁度,并計(jì)算相應(yīng)的勁度模量S和勁度模量變化率m值。試驗(yàn)加載時(shí)間240 s,試驗(yàn)溫度為-6、-12、-18、-24 ℃。上述兩種試驗(yàn)的每種試驗(yàn)樣本至少進(jìn)行兩組平行試驗(yàn)。

    3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    3.1 主曲線的構(gòu)建和時(shí)-溫等效原理

    根據(jù)DSR試驗(yàn)在等溫條件下頻率掃描試驗(yàn)中測(cè)得的結(jié)果,可以在給定參考溫度下擬合出一條主曲線,該曲線以圖形的形式較為直觀地反映黏彈性材料的力學(xué)響應(yīng),可以在一個(gè)較廣的溫度和頻率域內(nèi)評(píng)估材料的流變學(xué)特征。此外,在主曲線的基礎(chǔ)上,還可以進(jìn)一步計(jì)算材料的相關(guān)流變學(xué)參數(shù):如Glover-Rowe 參數(shù)和交叉溫度等。因此,在瀝青結(jié)合料性能分析領(lǐng)域,主曲線是一種廣泛使用的方法。該文采用Christensen-Anderson-Marasteanu(CAM)模型,建立瀝青結(jié)合料的復(fù)變剪切模量|G*|和相位角δ的主曲線。模型表達(dá)式如下:

    (1)

    (2)

    式中:Ge為ω→0時(shí)的平衡模量,由于該文研究對(duì)象為瀝青結(jié)合料,故該值為0;Gg為ω→∞時(shí)的瞬時(shí)模量;f為試驗(yàn)頻率;fc為位置參數(shù);k、me為控制主曲線形狀的無(wú)量綱參數(shù);aT為溫度的位移因子,由式(3)WLF方程決定。

    由于該研究的試驗(yàn)數(shù)據(jù)在不同溫度下獲得,因此需利用時(shí)-溫等效原理,結(jié)合熱力學(xué)Williams-Landel-Ferry(WLF)方程,來(lái)構(gòu)建主曲線方程,WLF模型的表達(dá)式為:

    (3)

    根據(jù)上述3個(gè)公式,擬合所有瀝青結(jié)合料的DSR試驗(yàn)數(shù)據(jù),分別生成其復(fù)變剪切模量|G*|和相位角δ的主曲線。圖1為瀝青結(jié)合料P-70A-123的試驗(yàn)測(cè)量結(jié)果與模型預(yù)測(cè)值之間主曲線的對(duì)比分析。

    圖1 瀝青結(jié)合料P-70A-123實(shí)測(cè)和模型預(yù)測(cè)主曲線對(duì)比

    從圖1可以看出:模型預(yù)測(cè)與試驗(yàn)結(jié)果的擬合程度相當(dāng)高,表明CAM模型能較好地反映試驗(yàn)數(shù)據(jù)。以70A瀝青為例,給出不同老化條件下各瀝青結(jié)合料黏彈性主曲線圖,其中復(fù)變模量主曲線的縱軸采用對(duì)數(shù)坐標(biāo)軸表達(dá),兩個(gè)主曲線圖的橫軸均采用頻率的對(duì)數(shù)表示,見(jiàn)圖2。

    從圖2可以看出:基質(zhì)瀝青表現(xiàn)出最低的復(fù)變模量和最高的相位角曲線;隨著老化溫度的升高和老化程度的加深,各瀝青試樣的復(fù)變模量和相位角曲線分別表現(xiàn)出逐漸升高和降低的趨勢(shì),這與實(shí)際生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)相符,表明CAM模型與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)之間的擬合程度較好。整體而言,不同老化溫度下,短期老化瀝青間的差異遠(yuǎn)大于長(zhǎng)期老化的條件。進(jìn)一步觀察可以發(fā)現(xiàn),當(dāng)短期老化溫度為123 ℃和143 ℃時(shí),其復(fù)變模量和相位角的主曲線相對(duì)接近基質(zhì)瀝青的曲線,而與傳統(tǒng)熱拌瀝青的主曲線差異較為顯著,這表明溫拌瀝青的降溫過(guò)程能對(duì)瀝青結(jié)合料的短期耐久性產(chǎn)生顯著影響。針對(duì)長(zhǎng)期老化的瀝青結(jié)合料主曲線而言,不同老化溫度下瀝青結(jié)合料的流變學(xué)特征較為相似,各曲線間的差距并非很顯著;仔細(xì)觀察可以發(fā)現(xiàn),123 ℃和163 ℃兩種老化溫度下復(fù)變模量的主曲線有較為明顯的差異,而相位角主曲線間的差距不甚顯著。如前文所述,主曲線僅能提供簡(jiǎn)單的視覺(jué)對(duì)比,很難量化判斷老化溫度對(duì)瀝青結(jié)合料耐久性能的影響是否顯著,因此需要引入新的流變學(xué)參數(shù)來(lái)進(jìn)一步討論其影響。

    圖2 瀝青結(jié)合料70A不同老化條件下的主曲線

    3.2 Glover-Rowe 參數(shù)和交叉溫度

    利用時(shí)-溫等效原理和主曲線方程,計(jì)算出所有瀝青結(jié)合料的G-R參數(shù),并得出相對(duì)傳統(tǒng)熱拌瀝青的耐久性增加比例,結(jié)果見(jiàn)表2。同時(shí),在Black圖(橫軸為δ,縱軸為G*)下繪制各瀝青結(jié)合料在15 ℃和0.000 5 rad/s條件下測(cè)定的G*和相位δ。該圖通過(guò)可視化的方式,可以非常直觀地反映出瀝青結(jié)合料的老化程度;即當(dāng)材料處于相對(duì)較高的老化程度時(shí),由于G*的升高和δ的降低,在圖中顯示為向左上方移動(dòng)。仍然以70A瀝青為例,見(jiàn)圖3。

    由圖3可知:所有的瀝青黏合劑都位于損傷區(qū)以下,因此它們都不易受到表面損傷的影響。進(jìn)一步觀察短期老化的瀝青結(jié)合料發(fā)現(xiàn),3個(gè)散點(diǎn)近乎均勻分布,163 ℃的點(diǎn)與其他兩點(diǎn)距離稍遠(yuǎn);對(duì)長(zhǎng)期老化的瀝青結(jié)合料而言,163 ℃和143 ℃兩點(diǎn)距離較近,123 ℃的點(diǎn)遠(yuǎn)離以上兩點(diǎn)處于右下方??梢远ㄐ缘贸鼋Y(jié)論:溫拌瀝青的降溫作業(yè)過(guò)程能夠明顯增加瀝青結(jié)合料的短期耐久性,而當(dāng)降溫幅度達(dá)到40 ℃時(shí)才能較為顯著地影響材料長(zhǎng)期老化性能。表2為耐久性變化的定量分析結(jié)果,同時(shí)也佐證了圖3的結(jié)論,即降溫20 ℃或40 ℃均可對(duì)瀝青結(jié)合料的短期耐久性產(chǎn)生顯著影響,而只有降溫幅度高至40 ℃時(shí)才能顯著提升瀝青結(jié)合料的長(zhǎng)期耐久性能。

    表2 兩種瀝青結(jié)合料的G-R參數(shù)及耐久性增加率比較

    圖3 不同老化條件瀝青結(jié)合料70A在Blcak圖下的G-R參數(shù)

    交叉溫度可用來(lái)評(píng)價(jià)瀝青材料的脆性,一般作為Superpave瀝青結(jié)合料PG分級(jí)(Performance Grading)系統(tǒng)的補(bǔ)充參數(shù)使用,可以較為直觀地反映瀝青材料的抗疲勞性能,在瀝青結(jié)合料老化性能評(píng)估方面應(yīng)用較廣。交叉溫度在數(shù)學(xué)上的表達(dá)為儲(chǔ)能模量G′和損耗模量G″相等時(shí)的溫度值;換言之,即參考頻率下相位角等于45°時(shí)的溫度。該文中的參考頻率定義為1.59 Hz,該頻率與車輛以90 km/h速度行駛時(shí)對(duì)路面材料的剪切作用相當(dāng)。根據(jù)時(shí)-溫等效原理和主曲線方程,計(jì)算得出兩種瀝青結(jié)合料不同老化條件下的交叉溫度,結(jié)果見(jiàn)表3。

    由表3可知:兩種瀝青黏合劑在同一老化水平中,均表現(xiàn)出相似的趨勢(shì)。對(duì)于短期和長(zhǎng)期老化的瀝青結(jié)合料而言,交叉溫度的最大差值總是存在于123 ℃;而143 ℃和163 ℃兩組材料的溫差均小于2 ℃。即當(dāng)降溫僅有20 ℃時(shí),相比傳統(tǒng)熱拌瀝青,溫拌瀝青的短期和長(zhǎng)期耐久性改善并不明顯;而當(dāng)降溫幅度達(dá)到40 ℃時(shí),其耐久性能則得到大幅提高。雖然該結(jié)果與G-R參數(shù)的對(duì)短期老化性能的評(píng)價(jià)有一定沖突,但對(duì)于長(zhǎng)期耐久性的評(píng)價(jià)結(jié)果則完全一致。

    表3 兩種瀝青結(jié)合料的交叉溫度和差值比較

    3.3 ΔTc指標(biāo)

    根據(jù)美國(guó)ASTM D6648規(guī)范要求,選取試驗(yàn)進(jìn)行到60 s時(shí)的S和m值,分別計(jì)算出S=300 MPa和m=0.3時(shí)的低溫臨界溫度(Tc)。如上文所述,S和m分別為瀝青材料的低溫變形能力和低溫應(yīng)力松弛能力,而兩者的差值ΔTc=Tc(S)-Tc(m)能反映瀝青結(jié)合料的耐久性,其物理意義是瀝青材料松弛模量的損失值,隨著材料老化程度的加深,ΔTc值也相對(duì)更負(fù)。以70A瀝青結(jié)合料為例,繪制不同溫度條件下各瀝青結(jié)合料的S和m實(shí)測(cè)值,結(jié)果見(jiàn)圖4。

    圖4 不同老化條件瀝青結(jié)合料70A 在不同溫度下的試驗(yàn)結(jié)果

    從圖4可看出:隨著試驗(yàn)溫度的降低和老化溫度的提高,勁度模量S呈現(xiàn)逐漸增加的趨勢(shì),而勁度模量變化率m則同步減小。此外,各組試驗(yàn)誤差都在可接受范圍內(nèi)波動(dòng),表明試驗(yàn)結(jié)果可靠性較高。在此基礎(chǔ)上計(jì)算各瀝青結(jié)合料的ΔTc值,結(jié)果見(jiàn)表4。

    從表4可以看出:隨著老化溫度的升高,兩種瀝青結(jié)合料的ΔTc值均表現(xiàn)出更負(fù)的趨勢(shì),表明材料的耐久性逐漸削弱。進(jìn)一步觀察發(fā)現(xiàn),143 ℃和163 ℃的ΔTc值差距非常小,而老化溫度為123 ℃時(shí)的ΔTc值與163 ℃的差值較大。這與降溫幅度達(dá)到40 ℃時(shí),材料的低溫耐久性能得到顯著提高結(jié)論相同。

    表4 兩種瀝青結(jié)合料的ΔTc值

    4 結(jié)論

    該文針對(duì)兩種70#基質(zhì)瀝青在不同老化溫度下的瀝青結(jié)合料試樣,根據(jù)動(dòng)態(tài)剪切流變儀和彎曲梁流變?cè)囼?yàn)的結(jié)果,利用數(shù)學(xué)模型計(jì)算出3個(gè)流變學(xué)參數(shù):G-R參數(shù)、交叉溫度和ΔTc指標(biāo),評(píng)估了老化溫度對(duì)瀝青結(jié)合料耐久性能的影響。得出以下結(jié)論:

    (1)CAM模型能夠較好地?cái)M合主曲線方程,利用時(shí)-溫等效原理和主曲線計(jì)算得出的Glover-Rowe參數(shù)和交叉溫度可以量化評(píng)價(jià)瀝青結(jié)合料的耐久性。降溫能夠顯著提升瀝青結(jié)合料的短期老化性能,而只有當(dāng)降溫幅度達(dá)到40 ℃時(shí),才能明顯改善瀝青結(jié)合料的長(zhǎng)期耐久性。

    (2)采用BBR試驗(yàn)得到瀝青的低溫抗裂性能,計(jì)算得出ΔTc指標(biāo)用以評(píng)價(jià)材料的低溫耐久性,發(fā)現(xiàn)應(yīng)用該指標(biāo)對(duì)瀝青長(zhǎng)期耐久性的評(píng)價(jià)結(jié)果與利用DSR試驗(yàn)得出的結(jié)論相同。

    (3)應(yīng)用G-R參數(shù)、交叉溫度和ΔTc指標(biāo)來(lái)評(píng)價(jià)瀝青結(jié)合料耐久性是合理且準(zhǔn)確的。這些指標(biāo)不僅有明確的物理意義,且不同指標(biāo)對(duì)于長(zhǎng)期耐久性的評(píng)價(jià)結(jié)果具有良好的相關(guān)性;此外,上述指標(biāo)能夠反映瀝青結(jié)合料在一個(gè)較廣溫度領(lǐng)域內(nèi)的耐久性特征。

    (4)如果在溫拌瀝青混合料的生產(chǎn)過(guò)程中以低于傳統(tǒng)熱拌瀝青40 ℃的溫度進(jìn)行作業(yè),不僅能顯著提高道路的整體壽命,而且對(duì)于減少溫室氣體排放也有顯著影響。該研究?jī)H針對(duì)瀝青結(jié)合料進(jìn)行,可進(jìn)一步擴(kuò)展到瀝青混合料中。

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