蘇 浩 仲海霞 曹 勇 李 斌
①南京理工大學(xué)化工學(xué)院(江蘇南京,210094)②常州市天成安全評(píng)價(jià)有限公司(江蘇常州,213000)
粉塵爆炸一般伴隨著多次爆炸,釋放能量大,破壞力強(qiáng)。最小點(diǎn)火能(MIE)是指能夠引起粉塵云燃燒的最小火花能量[1],通常用來描述物質(zhì)的點(diǎn)火敏感性,是判斷粉塵云燃燒爆炸危險(xiǎn)性的重要指標(biāo);另外一個(gè)重要指標(biāo)是粉塵云的最低著火溫度(MIT);通常以MIE和MIT為依據(jù)采取相應(yīng)的粉塵爆炸防護(hù)措施。
近年來,金屬粉塵爆炸事故時(shí)有發(fā)生,占粉塵爆炸總數(shù)的1/3[2]。一般金屬顆粒的燃燒根據(jù)其自身的揮發(fā)性分成兩種:一種是金屬氧化物更易揮發(fā),在金屬顆粒表面或氧化層表面上發(fā)生燃燒,即表面燃燒;另一種是金屬氧化物難以揮發(fā),燃燒時(shí)為氣相燃燒。Hosseinzadeh等[3]研究了易燃粉塵濃度對(duì)MIE的影響,指出當(dāng)易燃粉塵質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于20%時(shí),MIE明顯減小。Addai等[4]研究了3種惰性粉末(氧化鎂、硫酸銨、砂)分別與6種可燃粉末(褐煤粉、石松子粉、調(diào)色劑、煙酸、玉米粉、高密度聚乙烯)形成混合粉末的MIE和MIT,得出當(dāng)惰性粉末濃度增加時(shí),MIE和MIT一直增加,直至達(dá)到該混合粉末不會(huì)發(fā)生著火的閾值。Danzi等[5]也提出,隨著惰性粉末的增加,MIT隨之增加。Addai等[6]提出了7種計(jì)算MIT的模型,其中3種與試驗(yàn)進(jìn)行對(duì)比并達(dá)到預(yù)期效果。Choi等[7]得出粒徑為28.1 μm的鎂粉的MIE為4 mJ。Wu等[8]指出納米級(jí)鐵粉、鈦粉的MIE均小于1 mJ。還有很多學(xué)者[9-16]對(duì)MIE和MIT進(jìn)行了相關(guān)研究。
鋯主要用作原子核反應(yīng)堆燃料元件的包殼材料,由于其驚人的抗腐蝕性、高熔點(diǎn)、高硬度、高強(qiáng)度等特點(diǎn),還被廣泛地用于航空航天、軍工等領(lǐng)域。對(duì)于鋯,丁以斌等[17-22]采用高速攝影、紋影等技術(shù)研究了鋯粉塵云在管道中的火焰?zhèn)鞑ニ俣取囟葓?chǎng)分布、火焰特征等;應(yīng)用PIV(粒子圖像測(cè)速)技術(shù),得到噴粉結(jié)束后湍流強(qiáng)度隨時(shí)間呈負(fù)指數(shù)衰減;點(diǎn)火端封閉時(shí),火焰在管道內(nèi)傳播可分為火焰緩慢傳播階段、火焰加速傳播階段、火焰?zhèn)鞑ニ俣葴p緩階段;通過微距顯微拍攝,得到火焰陣面前粒子的運(yùn)動(dòng)速度;隨鋯粒子點(diǎn)火進(jìn)行熱應(yīng)力分析表明,鋯表面氧化膜在升溫過程中由于應(yīng)力不平衡而發(fā)生破裂。
目前,對(duì)于鋯金屬粉塵燃燒方面的研究已有一些進(jìn)展。為研究鋯金屬粉塵云的點(diǎn)火敏感性,以鋯粉為研究對(duì)象,采用哈特曼管試驗(yàn)系統(tǒng)和MIT試驗(yàn)系統(tǒng),研究不同因素對(duì)MIE和MIT的影響,為鋯粉塵本質(zhì)化安全防治提供技術(shù)參考。
試驗(yàn)樣品:鋯粉(上海允復(fù)納米科技有限公司,純度>99.9%)。由于鋯粉活潑,儲(chǔ)存于水中,試驗(yàn)前,需將鋯粉置于30℃恒溫真空箱中烘干12 h。烘干后,鋯粉呈灰色粉末狀。
采用Mastersizer 3000激光粒度分析儀(英國(guó)Malvern公司)對(duì)鋯粉顆粒進(jìn)行粒度分析檢測(cè)。采用QUANTA 250 FEG型掃描電鏡(美國(guó)FEI公司)對(duì)鋯粉顆粒進(jìn)行形貌測(cè)試分析。
哈特曼管測(cè)試系統(tǒng)(如圖1所示)包括進(jìn)氣系統(tǒng)、噴粉系統(tǒng)、點(diǎn)火觸發(fā)系統(tǒng)以及控制系統(tǒng)等。爆炸容器為哈特曼管,電火花電路采用輔助火花觸發(fā)的移動(dòng)電極觸發(fā)系統(tǒng)。MIE測(cè)試裝置(ETD-1.2LD,東北大學(xué)研制)包括哈特曼管(1.2 L)、電極、氣動(dòng)活塞、千分尺、基座、噴頭、進(jìn)氣閥、噴粉閥門、儲(chǔ)氣罐和箱體等。試驗(yàn)時(shí),將粉塵均勻地分布在基座上,將基座固定,通過進(jìn)氣閥將壓縮空氣充入儲(chǔ)氣罐,壓縮空氣將粉塵噴入哈特曼管中形成粉塵云,進(jìn)而點(diǎn)火。
圖1 MIE測(cè)試裝置Fig.1 MIE test device
粉塵云著火溫度測(cè)定裝置(MITC-GG,東北大學(xué)研制)由進(jìn)氣系統(tǒng)、噴粉系統(tǒng)、溫控系統(tǒng)、加熱系統(tǒng)等組成,如圖2所示。
圖2 MIT測(cè)試裝置Fig.2 MIT test device
加熱爐的加熱石英管垂直安裝,外壁環(huán)繞有加熱用的電工合金絲,下端開口,上端通過玻璃適配器與儲(chǔ)粉室相連,中部與中下部分別裝有熱電偶,用以調(diào)控以及記錄試驗(yàn)溫度。試驗(yàn)時(shí),將壓縮空氣儲(chǔ)存于儲(chǔ)氣罐,將粉塵放置于儲(chǔ)粉室,在控制面板輸入最終溫度開始加熱,選擇爐壁控溫,當(dāng)升溫達(dá)到最終溫度時(shí),打開閥門進(jìn)氣,噴粉。觀察是否有火花。
1.3.1 MIE測(cè)試方法
哈特曼管兩端的電極固定基座鉆有小孔,用以移動(dòng)電極。高壓電極與電容器相連,可選擇有電感和無電感兩種放電方式。高壓發(fā)生器從電容器電路斷開后,由電磁閥控制儲(chǔ)氣罐釋放壓縮空氣,使粉塵擴(kuò)散形成粉塵云,延遲一定時(shí)間后,將高壓電極推到特定位置,電容器放電產(chǎn)生電火花。
電容電火花的能量值用式(1)計(jì)算:
式中:E為電火花能量,J;C為電容,F(xiàn);U為充電電容的電壓,V。
電火花能量大于100 mJ時(shí),采用式(2)計(jì)算:
式中:I(t)為放電時(shí)實(shí)際測(cè)得的電火花電流,A;U(t)為放電時(shí)實(shí)際測(cè)得的電火花電壓,V。
首先,在給定的粉塵濃度條件下,用一個(gè)能可靠點(diǎn)燃粉塵云的能量值的電火花開始,然后改變粉塵濃度、點(diǎn)火延遲時(shí)間和噴粉壓力,并通過調(diào)節(jié)電容器電容和(或)電容器上充電電壓,逐次減半降低電火花能量值,直到連續(xù)10次試驗(yàn)均未出現(xiàn)著火現(xiàn)象為止[23-24]。而在實(shí)際試驗(yàn)過程中,需根據(jù)試驗(yàn)現(xiàn)象、結(jié)果及經(jīng)驗(yàn)調(diào)節(jié)點(diǎn)火能量,而并不一定是逐次減半。
粉塵云的MIE(Emin)介于E1(連續(xù)10次試驗(yàn)均未出現(xiàn)著火的最大能量值)和E2(連續(xù)10次試驗(yàn)均出現(xiàn)著火的最小能量值)之間,即
1.3.2 MIT測(cè)試方法
稱量一定質(zhì)量的粉塵裝入儲(chǔ)粉室中,將加熱溫度調(diào)到某一特定值,并將儲(chǔ)氣罐氣壓調(diào)至特定值。打開電磁閥,將粉塵噴入加熱爐內(nèi)。若未出現(xiàn)著火,則以50℃的步長(zhǎng)升高加熱爐溫度,重新裝入相同質(zhì)量的粉塵進(jìn)行試驗(yàn),直至著火出現(xiàn),或直到加熱到1 000℃為止。
一旦出現(xiàn)著火,則改變粉塵的質(zhì)量和噴塵壓力,直到出現(xiàn)劇烈的著火。然后,保持粉塵質(zhì)量和噴塵壓力不變,以20℃的間隔降低加熱爐的溫度進(jìn)行試驗(yàn),直到10次試驗(yàn)均未出現(xiàn)著火。如果在300℃時(shí)仍出現(xiàn)著火,則以10℃的步長(zhǎng)降低加熱爐的溫度。
著火判別:試驗(yàn)時(shí),在加熱爐管下端若有火焰噴出或火焰滯后噴出,則判為著火;若只有火星而沒有火焰,則判為未著火。
MIT的確定:按上述方法測(cè)得的粉塵出現(xiàn)著火時(shí),加熱爐的最低溫度若高于300℃,則應(yīng)減去20℃;若等于或低于300℃,則應(yīng)減去10℃,即為粉塵云的MIT[25]。
試驗(yàn)用鋯粉粒度分布情況如圖3所示。根據(jù)激光粒度儀的分析結(jié)果可得,大部分鋯粉顆粒分布在25~55 μm 之間,其中d50(中位徑) =33.49 μm,d(4,3)(體積平均徑) = 40.23 μm,d(3,2)(面積平均徑) =13.99 μm。
圖3 鋯粉粒度分布Fig.3 Particle size distribution of zirconium powder
如圖4所示,鋯粉顆粒呈鱗片狀,顆粒間孔隙較大。表面積大,有利于燃燒爆炸。由SEM圖可看出,鋯粉顆粒粒徑主要分布在25~50 μm之間,與激光粒度儀分析結(jié)果基本吻合。
圖4 鋯粉掃描電鏡圖Fig.4 SEM of zirconium powder
2.2.1 MIE的確定及粉塵質(zhì)量濃度對(duì)MIE的影響
試驗(yàn)中,相對(duì)溫度為(20±5)℃,相對(duì)濕度為(25±5)%。點(diǎn)火延遲時(shí)間為60 ms,噴粉壓力為0.7 MPa。對(duì)7種不同質(zhì)量濃度的鋯粉,在不同點(diǎn)火能量下分別進(jìn)行10次試驗(yàn),結(jié)果如表1和圖5。表1中,1代表著火,0代表未著火。
由表1可得,當(dāng)點(diǎn)火能量為1 mJ時(shí),任何濃度的粉塵均未被點(diǎn)燃,發(fā)生著火,所以Emin>1 mJ。當(dāng)點(diǎn)火能量為1 000 mJ時(shí),0.06 g粉塵(即50 g/m3質(zhì)量濃度下)幾乎仍無著火現(xiàn)象,可知由于其濃度過小,并不能達(dá)到著火條件,不予考慮。當(dāng)質(zhì)量濃度為400 g/m3時(shí),點(diǎn)火能量為10 mJ,連續(xù)10次試驗(yàn)均發(fā)生著火現(xiàn)象。按照MIE判別條件,可知該濃度條件下,Emin<3 mJ。故該特定質(zhì)量濃度下,MIE在1~3 mJ之間。
表1 鋯金屬粉塵云點(diǎn)火能量測(cè)試結(jié)果Tab.1 MIE test results of zirconium dust cloud
圖5 鋯粉塵云點(diǎn)火能量與質(zhì)量濃度的關(guān)系Fig.5 Relationship between ignition energy and mass concentration of zirconium dust cloud
當(dāng)質(zhì)量濃度為50 g/m3時(shí),僅在點(diǎn)火能量為1 000 mJ情況下發(fā)生過一次著火現(xiàn)象。原因可能是試驗(yàn)環(huán)境中本身存在了之前未被點(diǎn)燃的鋯粉塵,導(dǎo)致實(shí)際質(zhì)量濃度比50 g/m3大。故推測(cè)在此質(zhì)量濃度條件下,不會(huì)發(fā)生著火現(xiàn)象。
當(dāng)質(zhì)量濃度為500 g/m3時(shí),顆粒間距離較短,單個(gè)顆粒需要獲取的平均點(diǎn)火能量不變,點(diǎn)火能量一定的情況下使得點(diǎn)火變得困難,故相比400 g/m3,其MIE反而增大。
由圖5可得,質(zhì)量濃度在50~500 g/m3范圍內(nèi),隨著粉塵質(zhì)量濃度的增加,使其著火的點(diǎn)火能量先逐漸減小,在400 g/m3達(dá)到最小后又逐漸增大。
2.2.2 點(diǎn)火延遲時(shí)間對(duì)MIE的影響
試驗(yàn)中,質(zhì)量濃度400 g/m3,其他條件不變,改變點(diǎn)火延遲時(shí)間分別為 10、30、60、90、120、150、180ms進(jìn)行試驗(yàn)。結(jié)果如圖6。
圖6 點(diǎn)火能量與點(diǎn)火延遲時(shí)間的關(guān)系Fig.6 Relationship between ignition energy and ignition delay time
當(dāng)點(diǎn)火延遲時(shí)間為10 ms時(shí),任何點(diǎn)火能量下均未發(fā)生著火現(xiàn)象,主要是因?yàn)辄c(diǎn)火延遲時(shí)間過短,導(dǎo)致噴出的粉塵還未形成粉塵云,無法點(diǎn)燃。
當(dāng)點(diǎn)火延遲時(shí)間為180 ms時(shí),任何點(diǎn)火能量均未能點(diǎn)燃,主要是因?yàn)辄c(diǎn)火延遲時(shí)間過長(zhǎng),噴出的粉塵已經(jīng)自然沉降,空間內(nèi)無法形成可燃的粉塵云。
從圖6可以看出,隨著點(diǎn)火延遲時(shí)間的增加,能夠使粉塵云著火的點(diǎn)火能量先減小然后增加。故存在一個(gè)最佳的點(diǎn)火延遲時(shí)間,使得點(diǎn)火能量達(dá)到最小值。在該質(zhì)量濃度條件下,最佳點(diǎn)火延遲時(shí)間為60 ms。
2.2.3 噴粉壓力對(duì)MIE的影響
試驗(yàn)中,粉塵質(zhì)量濃度400 g/m3,其他條件不變,改變噴粉壓力分別為 0.4、0.5、0.6、0.7、0.8、0.9、1.0 MPa進(jìn)行試驗(yàn)。結(jié)果如圖7。
當(dāng)噴粉壓力為0.4 MPa時(shí),MIE較大,主要是因?yàn)閲姺蹓毫Σ蛔?,難以形成均勻的粉塵云。
圖7 點(diǎn)火能量與噴粉壓力的關(guān)系Fig.7 Relationship between ignition energy and powder injection pressure
隨著噴粉壓力的增大,MIE逐漸減小直至一個(gè)最小值,而后繼續(xù)增大。主要是因?yàn)楫?dāng)噴粉壓力較大時(shí),由于哈特曼管是一個(gè)敞開式容器,較大的壓力將部分粉塵直接噴出容器外,導(dǎo)致容器內(nèi)的粉塵云濃度降低。
故存在一個(gè)最佳噴粉壓力值,在該濃度條件下為0.6~0.8 MPa。
2.2.4 湍流強(qiáng)度對(duì)MIE的影響
從空氣動(dòng)力學(xué)的角度看,點(diǎn)火延遲時(shí)間和噴粉壓力與哈特曼管內(nèi)湍流強(qiáng)度有著密不可分的聯(lián)系。湍流是一種不規(guī)則的流動(dòng)狀態(tài),其變量隨時(shí)間和空間隨機(jī)變化,具有不規(guī)則性的特點(diǎn)。粉塵云電火花點(diǎn)火過程中的湍流是指燃燒顆粒相對(duì)于未燃燒顆粒的運(yùn)動(dòng)或相對(duì)于氣相的運(yùn)動(dòng),主要依賴于顆粒的燃燒機(jī)理。若顆粒揮發(fā)分逸出速度很快,初始燃燒主要是在氣相(均相點(diǎn)火),這時(shí)顆粒相對(duì)于氣相的運(yùn)動(dòng)就十分重要;反之,燃燒如果主要發(fā)生在顆粒表面(非均相點(diǎn)火),則單個(gè)顆粒自身的運(yùn)動(dòng)是主要的影響因素。
通常用統(tǒng)計(jì)平均值的方法來描述湍流狀態(tài),即使用粉塵粒子的統(tǒng)計(jì)均方根來描述湍流度的相對(duì)大小,表達(dá)式如下:
式中:N表示測(cè)試次數(shù);表示N次測(cè)量的平均速度,ui表示第i個(gè)粉塵粒子的瞬時(shí)速度。
鋯粉是通過壓縮空氣來進(jìn)行噴粉的,當(dāng)點(diǎn)火延遲時(shí)間較短時(shí),湍流度較大,粉塵間存在快速的對(duì)流,在點(diǎn)火過程中會(huì)有相當(dāng)一部分的能量被帶離點(diǎn)火區(qū)域,從而影響電火花的點(diǎn)火能力,使點(diǎn)火變得困難,MIE升高;隨著點(diǎn)火延遲時(shí)間的增加,湍流度逐漸減小,當(dāng)點(diǎn)火延遲時(shí)間為60 ms時(shí),湍流度達(dá)到臨界值,鋯粉塵云的點(diǎn)火能量最小,鋯粉塵容易被點(diǎn)燃;當(dāng)點(diǎn)火延遲時(shí)間持續(xù)增加,MIE也隨之增加,主要原因可能是此時(shí)湍流度較小,被噴起的粉塵發(fā)生沉降,粉塵云濃度也隨之下降。
噴粉壓力是決定空氣流動(dòng)速度的因素之一,也與湍流度緊密相關(guān)。當(dāng)噴粉壓力較小時(shí),湍流度較小,由于粉塵自身重力,無法全部揚(yáng)起以形成足夠濃度的粉塵云,故點(diǎn)火能量較大;隨著噴粉壓力的增加,點(diǎn)火能量逐漸減小,當(dāng)噴粉壓力達(dá)到0.6~0.8 MPa時(shí),湍流度達(dá)到某一臨界值,點(diǎn)火能量最小,鋯粉塵云易被點(diǎn)燃;當(dāng)噴粉壓力持續(xù)增大,由于哈特曼管的敞開式結(jié)構(gòu),使得部分粉塵被高壓氣帶離裝置內(nèi),湍流度較小,粉塵云的濃度減小,導(dǎo)致點(diǎn)火能量增大。
因此,在鋯粉云濃度條件一定的情況下,得出鋯粉塵云MIE最佳試驗(yàn)條件為點(diǎn)火延遲時(shí)間60 ms、噴粉壓力0.6~0.8 MPa。
圖8 火焰?zhèn)鞑DFig.8 Pictures of flame propagation
2.2.5 火焰?zhèn)鞑ニ俣确治?/p>
試驗(yàn)用高速攝像儀記錄了質(zhì)量濃度400 g/m3、噴粉壓力0.7 MPa、點(diǎn)火延遲時(shí)間60 ms、點(diǎn)火能量100 mJ的條件下鋯粉塵云在哈特曼管中燃燒的火焰?zhèn)鞑ガF(xiàn)象,設(shè)置拍攝幀數(shù)為5 000幀/s。該條件下火焰?zhèn)鞑テ骄俣葹?3.83 m/s,其中最大火焰?zhèn)鞑ニ俣冗_(dá)到38.34 m/s?;鹧?zhèn)鞑ト鐖D8。各時(shí)刻火焰?zhèn)鞑ニ俣纫姳?。
表2 各時(shí)刻火焰?zhèn)鞑ニ俣萒ab.2 Flame propagation velocity at different times
0 ms對(duì)應(yīng)電火花放電時(shí)刻,電火花引燃電極附近的鋯粉顆粒;5 ms時(shí),形成一明亮球型白色火焰,火焰鋒面向四周擴(kuò)散傳播,在未觸及哈特曼管管壁前火焰自由傳播;至8 ms時(shí),火焰橫向方向傳播受到管壁阻礙;至11 ms時(shí),火焰向下的傳播受到管底阻礙,垂直向上方向仍然繼續(xù)傳播,并從哈特曼管上部敞口沖出。火焰初期傳播速度較慢,至5 ms時(shí)傳播速度逐漸加快,直至14 ms達(dá)到最大速度38.34 m/s,此后速度逐漸下降。
故可以判斷0~5 ms為火焰?zhèn)鞑コ跗陔A段,5~14 ms為火焰加速階段,14 ms后為速度減緩階段,并最終達(dá)到穩(wěn)定傳播階段。
由燃燒學(xué)的理論可知:
式中:vf代表火焰前鋒的傳播速度;vg表示由于燃燒產(chǎn)物膨脹引起的火焰前方的氣流速度;vc表示火焰的燃燒速度。
由式(4)可知,火焰?zhèn)鞑ニ俣扔蓈g和vc兩方面組成。在火焰加速傳播階段,由于單位時(shí)間燃燒面積的增加,導(dǎo)致單位時(shí)間內(nèi)燃燒釋放的熱量變多,燃燒產(chǎn)物的膨脹作用不斷加強(qiáng),同時(shí)由于燃燒管道的約束,燃燒產(chǎn)物的膨脹作用進(jìn)一步增強(qiáng),所以vg的增加導(dǎo)致火焰?zhèn)鞑ニ俣鹊脑黾樱辉诨鹧鏈p緩傳播階段,火焰?zhèn)鞑ニ俣鹊臏p小,主要是由于vg的減小,火焰?zhèn)鞑ニ俣确€(wěn)定階段,燃燒產(chǎn)物的膨脹作用進(jìn)一步減小,火焰?zhèn)鞑ニ俣然静皇躹g的影響,主要由vc決定。
噴粉壓力為0.8 MPa,在不同鋯粉質(zhì)量下進(jìn)行試驗(yàn)。試驗(yàn)現(xiàn)象見圖9。結(jié)果如表3。表3中,0代表無任何現(xiàn)象;*代表有煙或者火星,但無火焰;1代表有火焰,即著火。
圖9 試驗(yàn)現(xiàn)象Fig.9 Experimental phenomenon
1)當(dāng)爐壁溫度為210℃,裝填粉塵質(zhì)量大于0.5 g時(shí),會(huì)產(chǎn)生煙氣,但無火焰。當(dāng)溫度為220℃,裝填粉塵質(zhì)量為0.9 g時(shí),有明顯火焰以及光亮,判定為著火;質(zhì)量為0.3、0.5、0.7 g時(shí),產(chǎn)生煙氣。當(dāng)溫度為260℃時(shí),任意試驗(yàn)質(zhì)量均出現(xiàn)明顯火焰,判定為著火。
2)由表3可得,當(dāng)粉塵質(zhì)量越來越大,MIT逐漸變小,并達(dá)到一個(gè)穩(wěn)定的最小值。該試驗(yàn)中測(cè)得MIT為220℃,由于小于300℃,需在測(cè)量數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上減少10℃,即210℃左右。
表3 鋯金屬粉塵云MIT測(cè)試結(jié)果Tab.3 MIT test results of zirconium dust cloud
在容積為1.2 L的哈特曼管MIE測(cè)試裝置中,研究了鋯金屬粉塵的MIE。分別研究了質(zhì)量濃度、點(diǎn)火延時(shí)、噴粉壓力等對(duì)MIE的影響,并分析了特定條件下的火焰?zhèn)鞑ニ俣?。在MIT測(cè)試裝置中,研究了鋯金屬粉塵云的MIT,以及質(zhì)量濃度對(duì)MIT的影響。最終得到如下結(jié)論:
1)試驗(yàn)得到最佳噴粉壓力為0.6~0.8 MPa,最佳點(diǎn)火延遲時(shí)間為60 ms。噴粉壓力在0.4~1.0 MPa范圍內(nèi),MIE隨著噴粉壓力的增大,先減小后增大。點(diǎn)火延遲時(shí)間在10~180 ms范圍內(nèi),MIE隨著點(diǎn)火延遲時(shí)間的增加,先減小后增大。
2)在最佳試驗(yàn)條件下,質(zhì)量濃度為50~500 g/m3時(shí),MIE隨著質(zhì)量濃度的增加先減小后增大。鋯金屬粉在該條件下測(cè)得的MIE在1~3 mJ之間。
3)在最佳試驗(yàn)條件下,以質(zhì)量濃度400 g/m3進(jìn)行試驗(yàn),測(cè)得著火過程中最大火焰?zhèn)鞑ニ俣?8.34 m/s,在火焰?zhèn)鞑ミ^程中,火焰速度先增大再減小并最終穩(wěn)定,主要是由燃燒產(chǎn)物膨脹引起的氣流速度變化引起的。
4)當(dāng)加入粉塵的質(zhì)量為0.1~0.9 g相對(duì)應(yīng)的質(zhì)量濃度范圍時(shí),鋯金屬粉塵云的MIT隨著粉塵質(zhì)量濃度的增加逐漸減小,MIT約為210℃。