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    反應(yīng)性引入事故下壓水堆燃料包殼熱工與力學(xué)性能耦合分析

    2019-04-01 15:06文彥劉茂龍劉文興
    科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào) 2019年28期
    關(guān)鍵詞:應(yīng)力分析

    文彥 劉茂龍 劉文興

    摘? ?要:在反應(yīng)性引入事故(RIA)過程中燃料包殼和冷卻劑之間會(huì)發(fā)生強(qiáng)烈的能量交換。分析和計(jì)算RIA事故過程中燃料包殼的傳熱和力學(xué)特性對(duì)新燃料包殼的開發(fā)和防止包殼在RIA過程中的破損具有重要的意義。本研究開發(fā)了反應(yīng)堆熱工水力和結(jié)構(gòu)力學(xué)耦合分析平臺(tái),來分析壓水堆燃料包殼在RIA過程中由于包殼和冷卻劑之間的傳熱而引起的熱應(yīng)力。研究發(fā)現(xiàn)隨著堆芯功率的快速增加燃料包殼內(nèi)外壁面的溫差也迅速增加,并在10 ms內(nèi)達(dá)到其最大值,包殼的等效熱應(yīng)力約為50 MPa,對(duì)應(yīng)的應(yīng)變率在0.05~0.1s-1范圍內(nèi)。本研究對(duì)認(rèn)識(shí)RIA過程中燃料包殼的應(yīng)力和破壞機(jī)理有重要的意義,開發(fā)的軟件平臺(tái)可用于事故容錯(cuò)燃料在RIA過程中的性能評(píng)價(jià)。

    關(guān)鍵詞:反應(yīng)性引入事故? 應(yīng)力分析? 燃料包殼

    中圖分類號(hào):TL33? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 文章編號(hào):1674-098X(2019)10(a)-0071-03

    在反應(yīng)性引入事故(RIA)過程中燃料包殼和冷卻劑之間會(huì)發(fā)生強(qiáng)烈的能量交換。RIA條件下燃料和包殼的熱工特性評(píng)估對(duì)開發(fā)新型燃料包殼和防止鋯合金包殼在事故過程中的破損具有重要意義。

    在RIA早期堆芯功率快速增加,堆內(nèi)流動(dòng)迅速從單相強(qiáng)迫對(duì)流換熱發(fā)展到核態(tài)沸騰換熱并可能發(fā)生CHF。目前已有學(xué)者對(duì)于燃料和包殼在RIA事故下的性能開展了實(shí)驗(yàn)研究,但對(duì)RIA過程中包殼表面的瞬態(tài)熱工水力特性的認(rèn)識(shí)還存在很大不確定性。

    相對(duì)于熱態(tài)滿功率RIA,熱態(tài)零功率RIA對(duì)燃料和包殼的影響最大[1]。因此本研究以典型的壓水堆為對(duì)象,通過反應(yīng)堆熱工水力和結(jié)構(gòu)耦合分析的方法,研究鋯合金包殼在在熱態(tài)零功率RIA事故過程中的壁溫和力學(xué)性能變化規(guī)律。

    1? 模型構(gòu)建

    本文分別使用RELAP/SCADP程序和ANSYS程序搭建了反應(yīng)堆堆芯熱工水力和結(jié)構(gòu)耦合分析軟件平臺(tái)對(duì)傳統(tǒng)壓水堆堆芯內(nèi)的熱工水力特性與力學(xué)特性進(jìn)行研究。如圖1所示,軟件平臺(tái)由三個(gè)模塊組成。RELAP/SCADP模塊用于模擬反應(yīng)堆系統(tǒng)RIA過程中的流動(dòng)傳熱特性,計(jì)算出燃料包殼在事故過程中的壓力溫度作為邊界條件。ANSYS模塊用有限元方法對(duì)單個(gè)燃料包殼的溫度和熱應(yīng)力計(jì)算。以上兩個(gè)模塊間的數(shù)據(jù)交換通過自主開發(fā)的數(shù)據(jù)傳遞模塊實(shí)現(xiàn)。

    1.1 堆芯模型

    本研究以三哩島核電站2號(hào)機(jī)組(TMI-2)反應(yīng)堆為模擬對(duì)象。包括反應(yīng)堆堆芯、壓力容器、蒸汽發(fā)生器、主泵、安全閥等關(guān)鍵設(shè)備和安全系統(tǒng)。表1為堆芯關(guān)鍵參數(shù)。RIA計(jì)算的總時(shí)長為30s,時(shí)間步長為1ms。

    1.2 鋯-4合金包殼模型

    ANSYS程序中單個(gè)燃料包殼的長度為3567.00mm,內(nèi)外直徑分別為8.36mm和9.50mm,材料為鋯-4合金。在計(jì)算前對(duì)燃料包殼模型進(jìn)行了網(wǎng)格敏感性分析,以確保計(jì)算結(jié)果不受網(wǎng)格尺寸影響。ANSYS計(jì)算模塊的總時(shí)長為5.0s,時(shí)間步長為1ms。

    2? 計(jì)算方法

    RIA下燃料包殼的熱應(yīng)力分析計(jì)算流程如圖1所示:(1)在反應(yīng)堆達(dá)到熱態(tài)零功率工況后,使用RIA功率變化曲線模擬RIA事故,獲得事故過程中堆芯冷卻劑溫度、流速、換熱系數(shù)以及包殼表面的溫度分布等熱工水力參數(shù);(2)通過數(shù)據(jù)傳遞模塊將包殼內(nèi)外壁面溫度傳遞給ANSYS分析模塊;(3)使用ANSYS計(jì)算模塊分別求解包殼的溫度場和應(yīng)力場分布。

    為確保計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確性,用RELAP/SCDAP模塊的RIA計(jì)算結(jié)果與Liu等人[2]的結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比驗(yàn)證,用Liu等人[3]的實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)ANSYS模塊進(jìn)行了對(duì)比驗(yàn)證。

    3? 結(jié)果分析與討論

    3.1 包殼溫度

    RIA事故發(fā)生后40ms起,反應(yīng)堆功率在10ms內(nèi)從零功率增加到1213GW,燃料包殼的內(nèi)外壁面溫度也迅速增加。由于內(nèi)壁面溫度增加較快,包殼內(nèi)外壁面的溫差在事故后70ms達(dá)到其最大值(約150K)(見圖2)。在事故發(fā)生500ms后,由于外壁面發(fā)生傳熱惡化,外壁面溫度出現(xiàn)躍升,從而導(dǎo)致包殼內(nèi)外壁面溫差隨之逐漸縮?。ㄒ妶D3)。

    3.2 應(yīng)力分布

    包殼的熱應(yīng)力主要由其內(nèi)外壁面溫差決定。當(dāng)包殼內(nèi)外壁面的溫差在事故后70ms達(dá)到其最大值時(shí),溫差導(dǎo)致的等效熱應(yīng)力超過了50MPa(見圖2)。由此可見,在RIA早期包殼的熱應(yīng)力和RIA功率峰值由密切關(guān)聯(lián)。隨著功率峰值的增加,在RIA早期由于包殼內(nèi)外壁面溫差引起的熱應(yīng)力也可能導(dǎo)致包殼破壞。在RIA后期,熱應(yīng)力隨內(nèi)外溫差減小而逐漸變小。

    值得注意的是,計(jì)算表明RIA下包殼應(yīng)變率達(dá)到0.05~0.1 s-1,遠(yuǎn)高于鋯-4合金常規(guī)機(jī)械性能測試過程中可能達(dá)到的拉伸/壓縮速率。因此,在分析RIA過程中的包殼安全性時(shí),須結(jié)合鋯-4合金的加載速率進(jìn)一步分析其機(jī)械性能。

    3.3 討論

    RIA分為兩個(gè)階段:第一階段,也叫低溫階段,該階段發(fā)展十分迅速,包殼在此階段的受力主要由燃料芯塊熱膨脹變形引起(即芯塊包殼力學(xué)接觸,PCMI);第二階段,也叫高溫階段,熱量開始通過包殼從燃料芯塊傳導(dǎo)至冷卻劑,包殼溫度同時(shí)受燃料溫度和包殼外壁面?zhèn)鳠釞C(jī)理的影響。本文研究的包殼內(nèi)外壁面溫差導(dǎo)致的熱應(yīng)力即發(fā)生在該階段。此外,包殼和燃料間氣隙內(nèi)的壓力也會(huì)在此階段迅速升高,導(dǎo)致包殼額外的受力。一旦發(fā)生傳熱惡化現(xiàn)象,包殼外表面會(huì)被蒸汽膜覆蓋,包殼溫度也會(huì)迅速升高。

    4? 結(jié)語

    本研究以典型的壓水堆為對(duì)象,分別使用RELAP/SCADP程序和ANSYS程序開發(fā)了可進(jìn)行反應(yīng)堆熱工水力和結(jié)構(gòu)耦合分析的軟件平臺(tái),并計(jì)算分析了壓水堆鋯合金包殼在RIA過程中的壁溫特性和力學(xué)特性。主要結(jié)論如下:

    (1)RIA發(fā)生后40ms,隨著堆芯功率的快速增加,燃料包殼的內(nèi)外壁面溫度也迅速增加。

    (2)由于包殼內(nèi)壁面溫度增加較快,包殼內(nèi)外壁溫差在RIA后70ms達(dá)到最大值,溫差導(dǎo)致的等效熱應(yīng)力達(dá)50MPa,材料應(yīng)變率很高(0.05~0.1s-1)。因此,進(jìn)一步分析包殼在RIA下的機(jī)械性能和安全性時(shí),須使用包殼相應(yīng)溫度和加載速率下的機(jī)械性能參數(shù)。

    (3)本研究開發(fā)的軟件平臺(tái)可拓展用于新開發(fā)的ATF燃料和包殼在熱態(tài)零功率下RIA對(duì)ATF包殼的性能評(píng)估。

    參考文獻(xiàn)

    [1] OECD NEA, Nuclear Fuel Behaviour under Reactivity-initiated Accident (RIA) Condition: State-of-the-art Report, NEA/OECD, 2010.

    [2] M. Liu等, Potential impact of accident tolerant fuel cladding critical heat flux characteristics on the high temperature phase of reactivity initiated accidents, Annals of Nuclear Energy,2017(110):48-62.

    [3] M. Liu等, Experimental and analytical investigation into boiling induced thermal stress: Its impact on the stress state of oxide scales of nuclear components, Nuclear Engineering and Design,2019(34):66-72.

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