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    多層異質(zhì)陶瓷復(fù)合靶板抗侵徹試驗(yàn)及數(shù)值模擬

    2019-03-27 08:49:16殷軍輝鄧輝詠王緒財(cái)
    關(guān)鍵詞:芳綸靶板彈丸

    高 華,熊 超,殷軍輝,鄧輝詠,王緒財(cái)

    (1.陸軍工程大學(xué)石家莊校區(qū),河北 石家莊 050003;2.中國(guó)兵器工業(yè)集團(tuán)第53研究所,山東 濟(jì)南 250031)

    隨著現(xiàn)代戰(zhàn)爭(zhēng)條件下反裝甲武器毀傷效能提高,對(duì)裝甲防護(hù)裝備的“機(jī)動(dòng)性”與“防護(hù)性”要求越來(lái)越高,而多層異質(zhì)復(fù)合裝甲可實(shí)現(xiàn)組元材料優(yōu)點(diǎn)的集成,對(duì)多層異質(zhì)靶板的研究具有重要意義。

    陶瓷因其高強(qiáng)度和低密度的特點(diǎn)在防護(hù)中得到廣泛應(yīng)用[1-3],由于陶瓷材料易脆,因此通過(guò)與其他材料復(fù)合提高裝甲強(qiáng)度和韌性。關(guān)于陶瓷復(fù)合裝甲結(jié)構(gòu),研究人員主要研究復(fù)合靶抗彈性能及其抗彈機(jī)理[4-5];通過(guò)數(shù)值模擬分析侵徹過(guò)程,研究彈靶材料變形過(guò)程[6];建立理論模型,研究彈靶材料參數(shù)與抗彈性能關(guān)系[7-8]。王長(zhǎng)利等[9]用爆炸成型彈對(duì)陶瓷裝甲進(jìn)行穿深試驗(yàn),得到3種裝甲在3 km/s速度侵徹下質(zhì)量防護(hù)系數(shù)和差分防護(hù)因子;張雁思等[10]通過(guò)數(shù)值仿真研究復(fù)合防護(hù)結(jié)構(gòu)層間位置對(duì)抗破片侵徹性能的影響以及陶瓷板與玻纖厚度比值與抗侵徹性能關(guān)系;李金柱等[11]基于考慮損傷的金屬空腔膨脹理論和陶瓷空腔膨脹理論,研究陶瓷復(fù)合靶抗侵徹性能。

    以上研究主要集中在兩層結(jié)構(gòu)復(fù)合的靶板研究,而對(duì)于3層及以上多層異質(zhì)靶板結(jié)構(gòu),有關(guān)試驗(yàn)數(shù)據(jù)十分缺乏,而且由于包含特性各異的多種材料,導(dǎo)致對(duì)其抗侵徹特性分析十分復(fù)雜。筆者進(jìn)行了4種結(jié)構(gòu)復(fù)合靶板試驗(yàn),結(jié)合數(shù)值模擬結(jié)果,得到了芳綸及裝甲鋼的不同排布方式以及泡沫鋁夾芯對(duì)防護(hù)性能影響規(guī)律,為裝甲輕量化設(shè)計(jì)提供了依據(jù)。

    1 侵徹試驗(yàn)及結(jié)果

    1.1 侵徹試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    為測(cè)試靶板不同結(jié)構(gòu)形式及有無(wú)泡沫鋁夾芯對(duì)抗彈性能影響,設(shè)計(jì)4種不同結(jié)構(gòu):結(jié)構(gòu)Ⅰ,10 mm氧化鋁陶瓷+10 mm芳綸板+6 mm 616裝甲鋼;結(jié)構(gòu)Ⅱ,10 mm氧化鋁陶瓷+6 mm 616裝甲鋼+10 mm芳綸板;結(jié)構(gòu)Ⅲ,10 mm氧化鋁陶瓷+10 mm芳綸板+30 mm泡沫鋁+6 mm 616裝甲鋼;結(jié)構(gòu)Ⅳ,10 mm氧化鋁陶瓷+6 mm 616裝甲鋼+30 mm泡沫鋁+10 mm芳綸板。靶板尺寸150 mm×150 mm.

    依據(jù)DOP(depth-of-penetration)實(shí)驗(yàn)方法,每種結(jié)構(gòu)進(jìn)行3次有效射擊,計(jì)算其防護(hù)系數(shù),參照靶為45 mm 603裝甲鋼。試驗(yàn)用槍為14.5 mm彈道槍,槍口到靶板距離10 m。采用14.5 mm穿甲彈,簡(jiǎn)化模型如圖1所示。采用紅外光幕測(cè)速靶系統(tǒng)對(duì)入射彈丸速度進(jìn)行測(cè)試,靶板固定狀態(tài)及示意圖如圖2所示,以結(jié)構(gòu)Ⅰ為例說(shuō)明。

    首先進(jìn)行參照靶彈道試驗(yàn),得出相應(yīng)參考侵徹穿深Pref;然后進(jìn)行由試驗(yàn)靶板/參照靶組成的復(fù)合靶彈道試驗(yàn),得出射彈在參照靶中剩余侵徹深度Pres以及試驗(yàn)靶板的穿深δ1;最后通過(guò)測(cè)得數(shù)據(jù)計(jì)算靶板防護(hù)系數(shù)。靶板防護(hù)系數(shù)fm計(jì)算公式為

    (1)

    式中:ρ1為復(fù)合裝甲密度;ρref為參照靶密度。

    1.2 試驗(yàn)結(jié)果

    表1 靶板侵徹測(cè)試結(jié)果

    由表1可知,對(duì)于初速約1 010 m/s的14.5 mm穿甲彈,以參照板剩余穿深作為評(píng)價(jià)指標(biāo),防護(hù)性能:結(jié)構(gòu)Ⅰ>結(jié)構(gòu)Ⅲ>結(jié)構(gòu)Ⅱ>結(jié)構(gòu)Ⅳ,以等效質(zhì)量防護(hù)系數(shù)作為評(píng)價(jià)指標(biāo),防護(hù)性能:結(jié)構(gòu)Ⅰ>結(jié)構(gòu)Ⅱ>結(jié)構(gòu)Ⅲ>結(jié)構(gòu)Ⅳ。

    2 試驗(yàn)現(xiàn)象及分析

    2.1 陶瓷板破壞形貌分析

    圖3為結(jié)構(gòu)Ⅰ~Ⅳ陶瓷板破壞形貌,可知,彈丸貫穿陶瓷面板破壞模式基本相同,為典型脆性破碎。陶瓷板波阻抗高于裝甲鋼和芳綸[12],由陶瓷至背板呈現(xiàn)由高到低波阻抗匹配特征,彈體沖擊應(yīng)力波在陶瓷背板形成反射拉伸波,陶瓷材料抗拉性能低于抗壓性能,導(dǎo)致陶瓷面板產(chǎn)生崩落破壞。4種結(jié)構(gòu)中,陶瓷面板完好程度:結(jié)構(gòu)Ⅲ>結(jié)構(gòu)Ⅳ>結(jié)構(gòu)Ⅰ>結(jié)構(gòu)Ⅱ。

    從圖3中的對(duì)比可知,芳綸作為陶瓷支撐板優(yōu)于裝甲鋼作為支撐板;泡沫鋁夾芯的加入有助于提高陶瓷面板完整程度。分析認(rèn)為芳綸和泡沫鋁均為低阻抗材料,其作為陶瓷背板,具有良好吸波能力和緩沖吸能效果,有助于減小彈丸侵徹復(fù)合靶產(chǎn)生應(yīng)力波對(duì)陶瓷板損傷。

    2.2 芳綸板破壞形貌分析

    圖4給出了不同結(jié)構(gòu)芳綸板破壞形貌。結(jié)構(gòu)Ⅰ從迎彈面看,侵徹區(qū)斷裂纖維反向回彈,有大量纖維外翻現(xiàn)象。從背彈面可以看出由受沖擊面至沖擊背面呈喇叭形放大,這是由于纖維復(fù)合材料在彈體高速撞擊作用下正面發(fā)生壓縮和剪切破壞,剪切波具有橫向傳播效應(yīng),因而在芳綸板背面形成喇叭形放大變形錐。結(jié)構(gòu)Ⅱ中芳綸破壞模式主要為纖維剪斷失效,形成直徑為21.4 mm彈孔,侵徹區(qū)以外幾乎沒(méi)有變形。結(jié)構(gòu)Ⅱ芳綸位于616裝甲鋼之后,其剛度、強(qiáng)度較低,不足以為裝甲鋼變形提供支撐,彈丸侵徹裝甲鋼時(shí),彈丸和裝甲鋼形成組合彈體,對(duì)芳綸產(chǎn)生剪切破壞,不利于芳綸變形吸能。結(jié)構(gòu)Ⅲ中芳綸呈“十字正交形”破壞,泡沫鋁夾芯強(qiáng)度和剛度較低,在彈丸侵徹芳綸時(shí)缺乏對(duì)芳綸板背彈面約束作用,有纖維外翻現(xiàn)象,但變形程度明顯低于結(jié)構(gòu)Ⅰ中纖維材料。結(jié)構(gòu)Ⅳ中芳綸同結(jié)構(gòu)Ⅱ芳綸破壞形貌基本相同,彈孔直徑為18.3 mm,小于結(jié)構(gòu)Ⅱ。

    從圖4可知,芳綸板后置泡沫鋁,纖維破壞程度以及變形區(qū)域減小,不利于纖維材料變形吸能;芳綸板置于裝甲鋼之前產(chǎn)生纖維拉伸斷裂,更有利于纖維材料變形吸能。

    2.3 裝甲鋼破壞形貌分析

    圖5為4種結(jié)構(gòu)中616裝甲鋼破壞形貌,結(jié)構(gòu)Ⅰ、Ⅲ裝甲鋼破壞形貌相似,彈丸貫穿芳綸板后,繼續(xù)侵徹?cái)D鑿裝甲鋼背板,裝甲鋼均處于穿透臨界,背彈面彈道位置形成局部隆起變形,結(jié)構(gòu)Ⅰ隆起變形產(chǎn)生撓度明顯低于結(jié)構(gòu)Ⅲ,說(shuō)明30 mm泡沫鋁夾芯結(jié)構(gòu)降低了復(fù)合裝甲防護(hù)性能。結(jié)構(gòu)Ⅱ、Ⅳ裝甲鋼破壞形貌具有相同特征,迎彈面可觀察到剪切擠鑿破壞,背彈面具有沖塞破壞和花瓣形破壞雙重特征。結(jié)構(gòu)Ⅱ、Ⅳ背板分別為芳綸和泡沫鋁,其剛度和強(qiáng)度不足以為裝甲鋼變形提供支撐,導(dǎo)致彈丸推動(dòng)靶板向前運(yùn)動(dòng)變形時(shí)產(chǎn)生彎矩,在侵徹區(qū)形成徑向和環(huán)向拉伸應(yīng)力,當(dāng)達(dá)到裝甲鋼拉伸強(qiáng)度,侵徹區(qū)產(chǎn)生花瓣?duì)盍鸭y。

    結(jié)構(gòu)Ⅰ與Ⅲ以及結(jié)構(gòu)Ⅱ與Ⅳ中裝甲鋼破壞形貌對(duì)比可知,泡沫鋁夾芯結(jié)構(gòu)并未改變裝甲鋼破壞模式。結(jié)構(gòu)Ⅰ與Ⅱ以及結(jié)構(gòu)Ⅲ與Ⅳ中纖維破壞形貌相比可知,復(fù)合裝甲結(jié)構(gòu)不同影響裝甲鋼破壞模式,裝甲鋼后置于芳綸板,其破壞以剪切擠鑿破壞為主,裝甲鋼前置于芳綸板,其破壞以充塞和花瓣形破壞為主。

    2.4 泡沫鋁破壞形貌分析

    圖6為結(jié)構(gòu)Ⅲ、Ⅳ泡沫鋁破壞形貌,結(jié)構(gòu)Ⅲ泡沫鋁侵徹區(qū)域最大彈孔直徑57 mm,明顯大于彈丸直徑,且產(chǎn)生崩裂破碎,相較于結(jié)構(gòu)Ⅲ,結(jié)構(gòu)Ⅳ泡沫鋁最大彈孔直徑35 mm,彈孔由迎彈面至背彈面呈錐形分布,二者破壞形貌差異是由于結(jié)構(gòu)Ⅲ中彈丸侵徹芳綸板產(chǎn)生“十字正交形”破壞,泡沫鋁隨芳綸產(chǎn)生大面積變形,結(jié)構(gòu)Ⅳ中裝甲鋼位于泡沫鋁之前,彈丸侵徹裝甲鋼產(chǎn)生碟形區(qū)面積小,泡沫鋁的承載區(qū)域主要為碟形區(qū),因而破壞面積小。兩種結(jié)構(gòu)中,結(jié)構(gòu)Ⅲ泡沫鋁承載面積大,有助于消耗彈丸動(dòng)能。

    通過(guò)4種結(jié)構(gòu)不同材料破壞形貌差異可知,對(duì)于初速約1 010 m/s的14.5 mm穿甲彈,結(jié)構(gòu)Ⅰ更有利于發(fā)揮多種材料性能,提高防護(hù)能力,相較于結(jié)構(gòu)Ⅰ,含泡沫鋁夾芯的結(jié)構(gòu)Ⅲ防護(hù)性能有所降低,但陶瓷面板損傷面積減小,有助于提升裝甲抗多次打擊能力。

    3 數(shù)值模擬

    泡沫鋁夾芯結(jié)構(gòu)有助于提升裝甲抗多次打擊能力,通過(guò)數(shù)值模擬手段進(jìn)一步分析泡沫鋁板厚度對(duì)復(fù)合裝甲結(jié)構(gòu)抗侵徹性能的影響具有重要意義。

    3.1 仿真模型

    采用有限元軟件LS-DYNA,對(duì)彈丸侵徹復(fù)合靶進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,由于侵徹是軸對(duì)稱的,建立1/4對(duì)稱模型,在對(duì)稱面及周邊施加位移約束;彈丸與靶板以及靶板間均使用面-面侵蝕接觸算法;采用六面體網(wǎng)格,彈體頭部網(wǎng)格劃分密集,彈桿部位相對(duì)稀疏,靶板網(wǎng)格尺寸為0.5 mm,以結(jié)構(gòu)Ⅰ為例劃分網(wǎng)格后彈體和靶板單元如圖7所示。

    彈體模型未考慮實(shí)際彈丸表面的覆銅層。彈丸、616以及603裝甲鋼采用Johnson-Cook模型,芳綸采用Solid-Composite-Failure-Solid-Mode模型,陶瓷采用JH-2模型,相應(yīng)的材料參數(shù)如表2~4所示[6,10],泡沫鋁采用CRUSHABLE-FOAM模型,泡沫鋁密度為0.5 g/cm3,彈性模量為366 MPa,失效應(yīng)變?yōu)?.5,表中各符號(hào)均為L(zhǎng)S-DYNA材料模型特定參數(shù)符號(hào)。

    表2 彈頭、616裝甲鋼以及603裝甲鋼材料模型參數(shù)

    表3 陶瓷材料模型參數(shù)

    表4 芳綸材料模型參數(shù)

    3.2 數(shù)值模擬驗(yàn)證

    對(duì)4種結(jié)構(gòu)陶瓷復(fù)合靶板進(jìn)行數(shù)值仿真,仿真結(jié)果如圖8所示,具體如表5所示。

    表5 數(shù)值仿真與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

    結(jié)構(gòu)仿真總穿深/mm實(shí)際總穿深/mm誤差/%結(jié)構(gòu)Ⅰ26.5026.340.60結(jié)構(gòu)Ⅱ29.0028.143.05結(jié)構(gòu)Ⅲ57.2456.920.56結(jié)構(gòu)Ⅳ58.8558.390.79

    3.3 泡沫鋁厚度分析

    為進(jìn)一步分析泡沫鋁厚度對(duì)復(fù)合靶防護(hù)性能影響,陶瓷/芳綸/泡沫鋁/裝甲鋼的結(jié)構(gòu)不變,陶瓷厚度10 mm,芳綸厚度10 mm,裝甲鋼厚度6 mm,設(shè)置泡沫鋁厚度h分別為2、5、10、20、30 mm,彈丸初速1 017 m/s,利用上述材料模型對(duì)彈丸侵徹復(fù)合靶進(jìn)行數(shù)值模擬得到彈丸剩余速度,圖9為不同泡沫鋁厚度下彈丸速度時(shí)程曲線。

    可知,彈丸在0—0.012 ms侵徹陶瓷板,速度降低緩慢,陶瓷板通過(guò)侵蝕彈體減少?gòu)椡鑴?dòng)能;彈丸在0.012—0.03 ms侵徹芳綸板,速度下降加快;彈丸侵徹泡沫鋁過(guò)程中彈丸速度基本不變,隨泡沫鋁厚度增加,彈丸侵徹泡沫鋁層耗時(shí)越長(zhǎng);彈丸侵徹裝甲鋼速度下降最快。分析表明,泡沫鋁厚度由30 mm降至10 mm,彈丸剩余速度降低,復(fù)合靶板防護(hù)性能升高,說(shuō)明泡沫鋁不宜過(guò)厚,泡沫鋁厚度由10 mm降至2 mm,裝甲防護(hù)性能下降,泡沫鋁板厚度h不同的多層異質(zhì)靶板防護(hù)性能由高至低依次為:10、20、5、2、30 mm,即泡沫鋁5種厚度中h為10 mm時(shí)防護(hù)性能最優(yōu)。

    4 結(jié)論

    利用初速約為1 010 m/s的14.5 mm穿甲彈對(duì)復(fù)合靶進(jìn)行了侵徹試驗(yàn),結(jié)合數(shù)值仿真,主要結(jié)論如下:

    1)4種復(fù)合結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)Ⅰ(10 mm陶瓷+10 mm芳綸+6 mm 616裝甲鋼防)護(hù)性能最優(yōu),結(jié)構(gòu)Ⅲ(10 mm陶瓷+10 mm芳綸+30 mm泡沫鋁+6 mm 616裝甲鋼)的陶瓷面板損傷面積最小。

    2)芳綸和泡沫鋁為低阻抗材料,具有良好吸波能力和緩沖吸能效果,有助于減小彈丸侵徹復(fù)合靶產(chǎn)生的應(yīng)力波對(duì)陶瓷板損傷,提高復(fù)合裝甲抗多次打擊能力。

    3)616裝甲鋼在前,芳綸板在后時(shí),芳綸難以為裝甲鋼變形提供足夠支撐,彈丸侵徹阻力減?。环粗?,裝甲鋼能為芳綸板提供支撐,增加彈丸侵徹阻力,有助于提高靶板防護(hù)性能。

    4)泡沫鋁厚度不同的陶瓷復(fù)合裝甲防護(hù)性能由高至低依次為:h=10、20、5、2、30 mm,5種厚度中h為10 mm防護(hù)性能最優(yōu)。

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