上馬蒂水電站整體模型試驗(yàn)

王曉峰，張志強(qiáng)，薛文志

（上?？睖y(cè)設(shè)計(jì)研究院，上海200434）

上馬蒂電站坐落與尼泊爾多泥沙河流上，作為沒(méi)有庫(kù)容的徑流式電站，水電站首部樞紐工程直接關(guān)系到電站能否從河道正常引水，能否有效沉淀水中的有害粒徑泥沙，能否將推移質(zhì)順利排到下游避免進(jìn)水口淤積，能否保證洪水期安全度汛等等。這些問(wèn)題在計(jì)算分析之后，希望能通過(guò)模型試驗(yàn)得到印證，并通過(guò)模型試驗(yàn)對(duì)設(shè)計(jì)優(yōu)化起到一定指導(dǎo)作用。下文結(jié)合實(shí)際工程情況，重點(diǎn)介紹了模型設(shè)計(jì)、制作及相關(guān)試驗(yàn)結(jié)果的分析，提出了有針對(duì)性的優(yōu)化意見(jiàn)并最終被設(shè)計(jì)采納。

1 工程概況

上馬蒂水電站位于尼泊爾西部馬蒂河上，為引水式電站，沿河段從上到下包括壩址首部樞紐工程、引水隧洞、調(diào)壓井、壓力鋼管、地面廠房。其中首部樞紐工程包括敞開(kāi)式溢流堰、沖沙閘、右岸沉砂池、進(jìn)水前池及相關(guān)附屬工程，引水隧洞總長(zhǎng)4.2 km，電站采用混流式機(jī)組，額定水頭120.0 m，裝機(jī)容量25 MW。

混凝土攔河壩布置在主河槽段，共分為兩部分，左側(cè)為溢流堰段，右側(cè)為沖砂閘段。溢流堰順?biāo)飨蜷L(zhǎng)24 m，總寬49 m，采用WES 曲線堰，堰頂高程936.2 m。沖砂閘順?biāo)飨蜷L(zhǎng)24 m，采用2孔平板門(mén)，每孔凈寬6 m，總凈寬12 m，閘室底檻頂高程934.2 m，閘墩頂高程944.0 m。溢流堰和沖砂閘后接消力池，消力池順河長(zhǎng)為40 m，寬62 m，底板頂高程928.0 m，之后接30 m 長(zhǎng)漿砌石海漫。沖砂閘左側(cè)邊墩上游接82 m 長(zhǎng)導(dǎo)墻，導(dǎo)墻按頂高程分別為938.5 m 和937.0 m 分兩段設(shè)置，長(zhǎng)度分別為28 m 和54 m。導(dǎo)墻右側(cè)至沉砂池進(jìn)水口前設(shè)置漿砌塊石護(hù)坦。河道右岸灘地上布置沉砂池，沉砂池進(jìn)口閘為4 孔平板門(mén)，總寬度28.3 m，閘底坎頂高程935.2 m，閘墩頂高程944.0 m，后接轉(zhuǎn)彎段、擴(kuò)散段、工作段以及進(jìn)水前池，之后是引水隧洞進(jìn)口。

工程壩址以上多年平均來(lái)水流量為33.2 m3/s，多年平均輸沙量約為244 萬(wàn)t，年平均含沙量約為2.33 kg/m3，推移質(zhì)沙量按推懸比20%估算，壩址推移質(zhì)沙量約為48.8 萬(wàn)t。

2 模型與原型的相似原理

2.1 模型與原型的力學(xué)相似條件[1]

根據(jù)相似原理，模型與原型的3 個(gè)力學(xué)相似條件如下：

1）流場(chǎng)中任意一個(gè)相應(yīng)點(diǎn)處的流體質(zhì)點(diǎn)上，作用著同名的（同一性質(zhì)）一個(gè)或數(shù)個(gè)力，即在某一流動(dòng)點(diǎn)處作用力為重力（G）、壓力（P）、粘滯力（FV），則另一相似系的對(duì)應(yīng)點(diǎn)處也必然作用著G，P，F(xiàn)V；

2）所有作用在相應(yīng)點(diǎn)處（以單位流體體積計(jì)算）的同名力之間的比值都是相同的，即式中：▽——流體的容積）；

3）這些流場(chǎng)的運(yùn)動(dòng)學(xué)及動(dòng)力學(xué)的起始條件及邊界條件是相同的。

只有同時(shí)滿足了以上3 個(gè)相似條件之后，才能保證力學(xué)相似的同一解答，而又保證模型換算到原型的正確性。

任何屬于機(jī)械運(yùn)動(dòng)范疇的物理現(xiàn)象，只要是相似系統(tǒng)，必然具備以下3 個(gè)方面的相似特征[2]。

1）幾何相似：模型與原型的任何相應(yīng)線性長(zhǎng)度，必然具有同一比例；

2）運(yùn)動(dòng)相似：即動(dòng)態(tài)相似，模型與原型中任何相應(yīng)點(diǎn)的速度、加速度等必然相互平行，并具有同一比例；

3）動(dòng)力相似：即模型與原型的作用力相似，模型與原型中任何相應(yīng)點(diǎn)的作用力性質(zhì)相同、相互平行，并具有同一比例。

從以上3 個(gè)相似條件和3 個(gè)相似特征可以看出，它們是相互聯(lián)系、互為條件，而又形成統(tǒng)一的整體。但動(dòng)力相似是三者中的決定性因素，只要兩個(gè)系統(tǒng)能滿足動(dòng)力相似，再加上起始條件、邊界條件相同，則該兩系統(tǒng)就能保證完整的相似。由此看來(lái)，幾何相似是基礎(chǔ)，它的長(zhǎng)度比尺是設(shè)計(jì)模型的基本參數(shù)；運(yùn)動(dòng)相似是檢驗(yàn)?zāi)Ｐ拖嗨菩缘淖詈?jiǎn)便、最有力的手段和將模型成果換算到原型的重要依據(jù)；動(dòng)力相似則是構(gòu)造相似微分方程的根據(jù)和模型設(shè)計(jì)的出發(fā)點(diǎn)。同時(shí)，這三方面又正好完整地表述了3 個(gè)基本量綱（長(zhǎng)度、時(shí)間、質(zhì)量或力）的三個(gè)獨(dú)立基本物理量。

2.2 模型相似比尺的選擇

三維水流的描述方程，由三維紊動(dòng)水流方程導(dǎo)出。其比尺關(guān)系式一共有5 個(gè)：

式中：L，v，t，g，ν，ρ，vi′，vj′，v——分別表示長(zhǎng)度（m）、速度（m/s）、時(shí)間（s）、重力加速度（m/s2）、運(yùn)動(dòng)粘滯系數(shù)（m2/s）、密度（kg/m3）、流體沿i 方向的脈動(dòng)流速（m/s）、流體沿j 方向的脈動(dòng)流速（m/s）、流體的時(shí)均流速（m/s）；λL，λv，λt，λg，λν，λρ，λv′，λv——分別表示長(zhǎng)度比尺、速度比尺、時(shí)間比尺、重力加速度比尺、運(yùn)動(dòng)粘滯系數(shù)比尺、密度比尺、脈動(dòng)流速比尺、時(shí)均流速比尺。

上述5 個(gè)相似判據(jù)中，因歐拉數(shù)Eu=f（Fr，Re，sh，Nij），故可不單獨(dú)考慮。相對(duì)而言，F(xiàn)r判據(jù)是決定性的，所以雷諾數(shù)判據(jù)也可不單獨(dú)并進(jìn)考慮；但應(yīng)加大模型水流的Re數(shù)，使之充分達(dá)到紊流，并進(jìn)入阻力平方區(qū)，而自動(dòng)滿足與原型水流相似。經(jīng)過(guò)這樣處理后，剩下來(lái)的比尺關(guān)系式實(shí)際上只有3個(gè)，即：

在上述5 個(gè)比尺關(guān)系式中Nij是紊動(dòng)判據(jù)，實(shí)質(zhì)上是慣性力與阻力之比相似，一般紊動(dòng)水流中自然要求滿足這個(gè)準(zhǔn)則。但因脈動(dòng)流速這個(gè)比尺在模型水流中很難直接控制，也無(wú)法實(shí)施間接控制，于是有些學(xué)者從模型與原型所共同遵循的微分方程的邊界條件出發(fā)，導(dǎo)出了與阻力相似的有關(guān)比尺關(guān)系式為：

上式可以說(shuō)明，要滿足紊動(dòng)相似，或慣性力與紊動(dòng)阻力之比相似，在正態(tài)模型中，則必須滿足阻力系數(shù)的比尺λf=1。而阻力系數(shù)f 在阻力平方區(qū)內(nèi)僅與相對(duì)糙率有關(guān)只要原型和模型的相對(duì)糙率相等（即滿足模型和原型的幾何相似），則阻力系數(shù)也就相等。綜上，只要模型水流位于阻力平方區(qū)，而又嚴(yán)格滿足幾何相似條件，則阻力相似自然得到滿足，從而Nij紊據(jù)的比尺關(guān)系也就基本得到滿足。綜上，此次模型試驗(yàn)強(qiáng)調(diào)必須遵守的比尺關(guān)系式為：或

另外，為了保證模型與原型水流能遵循同一物理方程所描述，還必須同時(shí)滿足：1）模型水流必須是充分紊動(dòng)，要求模型水流的Re≥1 000～2 000；2）不使表面張力干擾模型水流運(yùn)動(dòng)，要求模型水流水深至少大于2 cm。

3 模型的制作

模型制作依據(jù)結(jié)構(gòu)圖紙，水庫(kù)特征水位采用：正常蓄水位936.20 m；設(shè)計(jì)洪水位（50年一遇）940.65 m，壩址處流量1 280 m3/s；校核洪水位（500年一遇）942.34 m，壩址處流量2 060 m3/s。

3.1 模型范圍及其布置

模型范圍的確定應(yīng)保證所研究的建筑物上下游過(guò)渡段的銜接能得到較好的模擬。也就是說(shuō)，模型的大小及范圍的確定，應(yīng)能使試驗(yàn)研究段本身的各種可能出現(xiàn)的流態(tài)在模型中得到真實(shí)的反映。因此，模型模擬的范圍應(yīng)足夠大。

根據(jù)工程布置河段的河道情況及河道特性，考慮模型進(jìn)、出水段水流銜接的要求，模型制作范圍：選定壩軸線以上約1 000 m，壩軸線以下約500 m，總長(zhǎng)約1 500 m。整個(gè)模型總長(zhǎng)30 m 左右，最大寬度約4.5 m。

模型上游由電磁流量計(jì)控制模型來(lái)流量。進(jìn)水口前池與模型之間設(shè)5 m 長(zhǎng)的連接段，用花墻穩(wěn)定水流并調(diào)整水流入庫(kù)方向，使之與原型河流水流一致。在水庫(kù)中部主河槽部位及下游河道內(nèi)設(shè)有水位觀測(cè)點(diǎn)。

3.2 模型設(shè)計(jì)

由于上馬蒂水電站為徑流式電站，沒(méi)有庫(kù)容，因此該電站無(wú)須研究諸如庫(kù)區(qū)泥沙淤積極限平衡形態(tài)及電站引水壩前沖刷漏斗形態(tài)等問(wèn)題。取而代之的更為突出問(wèn)題是：何以確保推移質(zhì)泥沙不會(huì)直接進(jìn)入沉砂池；如何保證中小水時(shí)期，電站仍能正常引水發(fā)電；沉砂池的沉沙以及排沙效率等[3]。要解決上述問(wèn)題，該模型設(shè)計(jì)在考慮水工模型問(wèn)題研究的同時(shí)還必須考慮推移質(zhì)泥沙運(yùn)動(dòng)相似和懸移質(zhì)泥沙運(yùn)動(dòng)相似問(wèn)題研究。

由于水工模型設(shè)計(jì)往往所選比尺不能過(guò)大（或模型不能做得過(guò)?。欢嗌衬Ｐ驮O(shè)計(jì)又需要模擬河段不能過(guò)短，模型比尺不能選得過(guò)小（或模型不能做得過(guò)大）。尤其是全沙模型須同時(shí)滿足泥沙起動(dòng)與沉降運(yùn)動(dòng)相似，只有選用輕質(zhì)沙來(lái)做模型沙。但這種沙又大大地放大了粒徑比尺，這顯然又不利于卵石推移質(zhì)泥沙的模擬。因此，這類(lèi)模型的選沙往往是極為困難的，甚至是難以實(shí)施的。

為確保水工、泥沙問(wèn)題的統(tǒng)籌模擬，基于該模型問(wèn)題的研究特點(diǎn)，采用常用的也是行之有效的解決途徑主要是三分一合。即模型設(shè)計(jì)時(shí)，將屬于河道的（推移質(zhì)）泥沙運(yùn)動(dòng)問(wèn)題與屬于沉沙內(nèi)的（懸移質(zhì)）泥沙運(yùn)動(dòng)問(wèn)題分開(kāi)來(lái)研究，并將粒度較大的卵石推移質(zhì)泥沙與粒度較小的沙質(zhì)推移質(zhì)泥沙分開(kāi)來(lái)模擬；按電站引水最小限定粒徑d＞0.2 mm 的沉降率的要求，將大于0.2 mm 的懸移質(zhì)泥沙與小于0.2 mm 的懸移質(zhì)分開(kāi)來(lái)模擬。同時(shí)將相對(duì)較細(xì)的沙質(zhì)推移質(zhì)與懸移質(zhì)中相對(duì)較粗的床沙質(zhì)合在一起模擬。能采用三分一合的研究途徑是因?yàn)椋?/p>

1）首先，要確保上馬蒂水電站中小水期引水，在河道中進(jìn)行適當(dāng)?shù)臋M向開(kāi)挖引水槽是不可避免的。探討挖槽形態(tài)有利于取水防沙（主要是卵石推移質(zhì)泥沙）是該模型的重要問(wèn)題研究之一。其次，引水河道與沉砂池本身就是兩個(gè)不同的引水河段，河道內(nèi)的泥沙是通過(guò)電站的引水進(jìn)入沉砂池的，通常進(jìn)入沉砂池的泥沙其量級(jí)是很難測(cè)量的。分開(kāi)成兩個(gè)問(wèn)題來(lái)研究，對(duì)于準(zhǔn)確確定沉砂池的沉沙率是十分有益的。因此，河道泥沙與沉砂池泥沙問(wèn)題研究本身是可能分而研之的。

2）上馬蒂水電站的河床坡降過(guò)大（J＝2.5%），床面泥沙大多屬于卵石推移質(zhì)。這部分泥沙量大、力度大，進(jìn)入沉砂池后是很難經(jīng)排沙廊道排放的，是重點(diǎn)防止直接進(jìn)入沉砂池的。而沙質(zhì)推移質(zhì)力度相對(duì)較細(xì)，即使進(jìn)入沉砂池后仍有機(jī)會(huì)通過(guò)排沙廊道排放出沉砂池。將卵石推移質(zhì)與沙質(zhì)推移質(zhì)分開(kāi)來(lái)研究是可能的。

3）由于泥沙沉降往往受制于含沙濃度的影響，只要獲得不同濃度條件下，沉砂池的沉沙效率，就能有效確定電站引水泥沙的粒度分布。因此，以電站引水最小限定粒徑（d＝0.2 mm）將懸移質(zhì)泥沙劃分為床沙質(zhì)（按不同粒度模擬）與較細(xì)泥沙（只模擬濃度）的做法，不僅為有效測(cè)定提供了方便，其所測(cè)定的沉沙率也是偏于安全的。

4）沙質(zhì)推移質(zhì)與床沙質(zhì)本屬于同一粒度范圍的泥沙。其區(qū)別主要在于前者多沿床面表面運(yùn)動(dòng)，而后者主要是在水體中運(yùn)動(dòng)，二者總是隨著水流的變化，始終處于不斷交換的運(yùn)動(dòng)之中。將其合并在一起并以懸移質(zhì)運(yùn)動(dòng)相似設(shè)計(jì)是一種行之有效的慣用模擬途徑。

3.3 模型設(shè)計(jì)原則

為使模型既能滿足泥沙問(wèn)題研究需要，也能同時(shí)滿足水工問(wèn)題研究的要求，設(shè)計(jì)必須進(jìn)行統(tǒng)籌考慮其所有相關(guān)問(wèn)題，除滿足相關(guān)規(guī)范規(guī)程要求外，模型設(shè)計(jì)還遵從以下原則：

1）模型采用正態(tài)，即采用佛汝德數(shù)相似條件。此外，模型設(shè)計(jì)必須滿足流態(tài)的相似要求，考慮場(chǎng)地的限制條件及模型制作的便利等因素。綜合考慮上述要求，確定模型幾何比尺。

2）模型設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)于河道卵石推移質(zhì)泥沙而言，模型設(shè)計(jì)遵循推移質(zhì)運(yùn)動(dòng)為主懸移質(zhì)為輔的設(shè)計(jì)原則；對(duì)于沙質(zhì)推移質(zhì)和懸移質(zhì)中粗相體泥沙（屬于床沙質(zhì)部分）則以懸移質(zhì)為主設(shè)計(jì)，并以原型沙作為模型沙；對(duì)于懸移質(zhì)中的細(xì)相體（d＜0.2 mm 部分）則模型只模擬濃度的大小，并以滑石粉為模型沙[4]。

3）模型設(shè)計(jì)除需要滿足水流運(yùn)動(dòng)相似外，必須滿足泥沙起動(dòng)和沉降相似。

3.4 模型制作

3.4.1 地形模擬

模型平面按樞紐區(qū)1∶1 000 地形圖布置三角網(wǎng)控制，控制點(diǎn)位置用全站儀交匯施放。地形施放用斷面板法，模板間距視地形變化情況一般為50 cm（模型值）。

3.4.2 建筑物模擬

鑒于此次試驗(yàn)需要觀察水流流態(tài)、量測(cè)流速分布，按相似性要求并考慮到利于觀測(cè)和模型修改，溢流堰、沉砂池及沖沙閘等建筑物均采用有機(jī)玻璃制作。

溢流堰、沉砂池及沖沙閘糙率采用0.014，根據(jù)糙率比尺λn=1.919 4 計(jì)算得，溢流堰模型糙率為0.007 3。有機(jī)玻璃的糙率一般為0.008 左右，與模型中上述建筑物的糙率有一定差別，故在模型上溢流堰、沉砂池及沖沙閘的過(guò)流能力比它們實(shí)際過(guò)流能力要小一些；同時(shí)考慮到有機(jī)玻璃制作的建筑物存在接頭，其實(shí)際糙率值應(yīng)大于0.008。因此，從糙率對(duì)過(guò)流能力的影響來(lái)看，在模型上測(cè)得的上游水位應(yīng)比實(shí)際上游水位略微偏高，但是，對(duì)工程來(lái)說(shuō)這是偏于安全的。

4 測(cè)試方法及設(shè)備

模型試驗(yàn)采用恒定流試驗(yàn)方法，用IFM4080K電磁流量計(jì)控制模型來(lái)流量；用HD-4B 型電腦流速儀測(cè)量各測(cè)點(diǎn)的流速及流向；水位采用固定測(cè)針測(cè)量；水深采用活動(dòng)測(cè)針結(jié)合鋼尺測(cè)量；用測(cè)壓牌觀測(cè)溢流壩過(guò)流斷面動(dòng)水壓力[5]；人工觀察記錄水流流態(tài)，并用數(shù)字?jǐn)z像機(jī)記錄。

5 試驗(yàn)結(jié)果及建議

5.1 試驗(yàn)結(jié)果

模型制作完成并測(cè)試后，進(jìn)行了一系列的模型試驗(yàn)，包括：溢流堰泄流能力試驗(yàn)，溢流堰與沖砂閘聯(lián)合泄流能力試驗(yàn)，溢流堰時(shí)均動(dòng)水壓力試驗(yàn)，各工況下沿程水面線及沉砂池沉排砂效果等等，都獲得了與計(jì)算相當(dāng)?shù)慕Y(jié)果，滿足工程設(shè)計(jì)的要求，沖砂閘和沉砂池進(jìn)口閘的聯(lián)合調(diào)度達(dá)到了較好的進(jìn)水口處排沙防淤效果。以下主要介紹按照模型試驗(yàn)結(jié)果需要進(jìn)行調(diào)整的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。

1）由于上游河勢(shì)向左側(cè)轉(zhuǎn)彎，屬于左凸彎道河段，主流偏向左側(cè)，天然河床坡降較大，來(lái)流流速較大，直接頂沖翼墻，左岸上游1/4 圓柱形翼墻阻水嚴(yán)重，水流翻越翼墻，直接進(jìn)入左岸導(dǎo)墻左側(cè)回填區(qū)，影響溢流堰處流態(tài)及泄流能力。溢流堰前水位939.2 m。

2）溢流堰下游消力池內(nèi)，水躍基本上在消力池范圍內(nèi)。但在消力池左岸20 m 范圍內(nèi)有一個(gè)回流區(qū)，影響了消力池的消能效果。池中部水位為935.45m；水流在海漫上有一定的壅高，水位為935.85 m；而海漫兩側(cè)邊墻的高程為934 m，邊墻的高度均顯不夠。

3）由于該段河道縱坡較大，上游來(lái)水流速偏大，導(dǎo)墻頂高程偏低，上游縱向?qū)︻^部出現(xiàn)頂沖水躍。在設(shè)計(jì)洪水流量時(shí)導(dǎo)墻頂部淹沒(méi)水下，并且溢流壩與沖沙閘之間的縱向?qū)Τ霈F(xiàn)向沖沙閘側(cè)翻水翻砂現(xiàn)象，大量推移質(zhì)泥砂由主河道翻過(guò)導(dǎo)墻直接進(jìn)入沖砂閘側(cè)。

4）沉砂池轉(zhuǎn)彎段和工作段之間的擴(kuò)散段，水面落差較大，尤其轉(zhuǎn)彎段狹窄流速大，造成水流經(jīng)過(guò)擴(kuò)散段后流速極為紊亂，分布不均，尤其是右箱中段局部還存在回流，這對(duì)沉砂效果極為不利[6]。

5.2 試驗(yàn)建議

針對(duì)模型試驗(yàn)中反映出的技術(shù)問(wèn)題，分析研究后提出如下建議：

1）建議取消直立式翼墻，改為更加平順的護(hù)岸型式；

2）調(diào)整消力池左岸擋墻結(jié)構(gòu)及高程，避免回流及擋墻高程不足；

3）建議在模型試驗(yàn)中，結(jié)合引導(dǎo)水流，研究溢流壩與沖沙閘之間的導(dǎo)墻平面布置和墻頂高程；

4）建議采用工程措施改善沉砂池內(nèi)水流流態(tài)，使其更加平穩(wěn)均勻。

6 結(jié) 論

針對(duì)模型試驗(yàn)的結(jié)果和建議，對(duì)原設(shè)計(jì)方案進(jìn)行了重新復(fù)核，最終對(duì)設(shè)計(jì)進(jìn)行了優(yōu)化：

1）原左岸圓弧形漿砌石翼墻改為鋼筋混凝土貼坡，保持溢流堰前水流平順，并避免了設(shè)計(jì)洪水位時(shí)洪水翻越翼墻沖刷墻后回填區(qū)。對(duì)消力池左側(cè)擋墻也相應(yīng)調(diào)整為貼坡型式，保持整體平順避免回流，并抬高坡頂高程滿足超高需要。

2）導(dǎo)墻長(zhǎng)度不變，頂高程抬高至940.50 m，避免了溢流壩側(cè)向沖沙閘側(cè)翻水翻砂現(xiàn)象，保持進(jìn)水口前水流平順和少砂。

3）為了改善沉砂池水流流態(tài)，考慮在轉(zhuǎn)彎段末尾增設(shè)整流柵，并專(zhuān)門(mén)針對(duì)整流柵方案進(jìn)行了研究，設(shè)置之后流態(tài)獲得極大改善，流速均勻，尾段流速降低。

模型還進(jìn)行了諸多其他試驗(yàn)內(nèi)容，包括沉砂池沉砂效果試驗(yàn)，排砂孔排砂效率試驗(yàn)及電站取水防砂試驗(yàn)等，均取得了大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)和重要成果，對(duì)工程設(shè)計(jì)優(yōu)化起到一定的指導(dǎo)作用。

［1］ 南京水利科學(xué)研究院. SL-155-2012，水工常規(guī)模型試驗(yàn)規(guī)程［S］.北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2010.

［2］ 潘家錚.水工建筑物設(shè)計(jì)叢書(shū)（5. 混凝土壩）［M］. 北京：水利電力出版社,1992.

［3］ 國(guó)家電力公司水電水利規(guī)劃設(shè)計(jì)總院.DL/T5089－1999，水電工程泥沙設(shè)計(jì)規(guī)范［S］.北京：中國(guó)電力出版社，1999.

［4］ 南京水利科學(xué)研究院. SL/T 233-1999，水工與河工模型常用儀器校驗(yàn)方法［S］.北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，1999.

［5］ 水電施工標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì).DL/T 5244-2010，水電水利工程常規(guī)水工模型試驗(yàn)規(guī)程［S］.北京：中國(guó)電力出版社，2010.

［6］ 水利部山西水利水電勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院. SL269－2001，水利水電工程沉砂池設(shè)計(jì)規(guī)范［S］.北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2001.