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    瑪湖油田瑪18井區(qū)體積壓裂對鉆井作業(yè)干擾問題的探討

    2019-02-20 06:18:58田林海于德成
    石油鉆探技術 2019年1期
    關鍵詞:百口泉井區(qū)井段

    田林海, 屈 剛, 雷 鳴, 于德成, 張 偉

    (1. 中國石油西部鉆探工程有限公司克拉瑪依鉆井公司,新疆克拉瑪依 834009;2. 中國石油西部鉆探工程有限公司工程技術處,新疆烏魯木齊 830011;3. 中國石油集團油田技術服務有限公司,北京 100027)

    瑪湖油田瑪18井區(qū)位于新疆維吾爾自治區(qū)和布克賽爾蒙古自治縣,其東南為瑪納斯湖,距克拉瑪依市烏爾禾區(qū)29 km,西北距已開發(fā)的百口泉油田22~28 km。區(qū)域構(gòu)造位于準噶爾盆地中央坳陷瑪湖凹陷西環(huán)帶瑪西斜坡,目的層為該凹陷瑪湖區(qū)三疊系百口泉組。瑪18井區(qū)三疊系百口泉組油藏申報新增探明石油地質(zhì)儲量5 947.07×104t,含油面積82.04 km2,石油技術可采儲量1 272.68×104t;溶解氣地質(zhì)儲量 98.27×108m3,技術可采儲量21.03×108m3[1]。截至2018年11月,瑪18井區(qū)已開鉆水平井71口,其中已完鉆井54口,在鉆井17口?,?8井區(qū)從2016年10月開始利用水平井進行規(guī)?;_發(fā),從2017年5月開始對已完鉆水平井開展體積壓裂。體積壓裂過程中,發(fā)現(xiàn)該井區(qū)原始地層壓力遭到破壞,部分在鉆中深水平井三開井段不同程度地發(fā)生井下復雜情況。截至2018年11月,共計發(fā)生較為嚴重的井下復雜情況89井次,損失作業(yè)時間807.63 d。調(diào)研發(fā)現(xiàn),因體積壓裂而使鄰井受到較大影響的案例,目前常見于四川盆地的頁巖氣開發(fā)當中,但其影響主要表現(xiàn)在完井套管變形,對在鉆井的影響尚未見到相關報道。為此,筆者分析了瑪18井區(qū)體積壓裂對在鉆中深水平井三開鉆進干擾的問題,提出了應對措施及后續(xù)處理方案,以期預防或消除由這種干擾帶來的不良影響。

    1 地層壓力分布及水平井井身結(jié)構(gòu)

    研究發(fā)現(xiàn)[2],瑪湖油田瑪18井區(qū)中深水平井鉆遇地層的壓力系數(shù),縱向上呈自然遞增的趨勢(見表1),侏羅系普遍為低壓地層,侏羅系與三疊系交界區(qū)的壓力系數(shù)遞增較為明顯。該井區(qū)域目的層百口泉組1段為高壓層,壓力系數(shù)為1.60。以前,該井區(qū)中深水平井的設計原則是,技術套管封至白堿灘組第一套砂巖,有效封隔三疊系上部的低壓層后,專打高壓層(井身結(jié)構(gòu)見表2;其中,造斜點在井深3 600.00 m(克上組1段),入靶點在井深4 100.00 m(百口泉組),出靶點在井深5 800.00 m(百口泉組))。該井身結(jié)構(gòu)基本滿足瑪18井區(qū)水平井安全施工的要求,是目前最常用的井身結(jié)構(gòu)。

    表1 瑪18井區(qū)中深水平井鉆遇地層壓力系數(shù)分布Table1 Distribution of formation pressure coefficient in mediumdeep horizontal wells of Ma 18 well area

    表2 瑪18井區(qū)中深水平井井身結(jié)構(gòu)Table2 Casing program of medium-deep horizontal wells of Ma 18 well area

    2 體積壓裂對水平井三開鉆進的影響

    2.1 體積壓裂前已完鉆中深水平井情況

    瑪18井區(qū)從2016年10月開始規(guī)模化鉆水平井。2016年10月至2017年4月,可認為是瑪18井區(qū)中深水平井鉆井的第一階段,在該段時間內(nèi)完鉆的中深水平井,同等情況下各項技術指標較為均衡,井下故障時率較低(見表3)。

    表3 2016年10月—2017年4月瑪18井區(qū)已完鉆中深水平井情況Table3 Statistics on the drilled medium- deep horizontal wells in Ma 18 well area from October 2016 to April 2017

    2.2 體積壓裂后鄰井三開鉆進中的復雜情況

    2017年5月,瑪18井區(qū)已完鉆中深水平井開始進行體積壓裂,隨著體積壓裂作業(yè)的進行,鄰近正鉆井不同程度地出現(xiàn)了井下復雜情況。統(tǒng)計分析發(fā)現(xiàn),出現(xiàn)的井下復雜情況有2類:1)目的層及斜井段的泥巖段鉆進過程中出現(xiàn)井眼失穩(wěn)現(xiàn)象,甚至出現(xiàn)井壁垮塌和卡鉆;2)侏羅系與三疊系交界面附近,即白堿灘組和克上組過渡段出現(xiàn)較為嚴重的竄漏現(xiàn)象,具體表現(xiàn)為井漏、水竄、酸竄、溢流和氣侵等復雜情況。

    2.2.1 部分泥巖失穩(wěn)案例

    MaHW6110井三開鉆至井深3 936.00 m(井斜角67°)揭開泥巖,繼續(xù)鉆至井深3 941.00 m(井斜角67°)時憋泵蹩頂驅(qū),泵壓由24 MPa 升至30 MPa,蹩停頂驅(qū),發(fā)生卡鉆。此時,該井鉆井液密度已達設計上限1.68 kg/L,處理過程中從井下返出大量泥巖段掉塊,證明泥巖已失穩(wěn)垮塌造成卡鉆。該井采取套銑、倒扣等手段解卡,但因此損失的時間長達46 d。分析認為,該井出現(xiàn)井下故障的原因是鄰井MaHW6122井實施了體積壓裂作業(yè)。MaHW6122井實施了18級壓裂,其與 MaHW6110井三開井段的井眼軌跡在3 600.00~4 009.00 m井段僅相距94.00~320.00 m。對比地質(zhì)錄井資料發(fā)現(xiàn),MaHW6110井三開井段氣測基值達到10 000,遠高于MaHW6122井同井段氣測基值(3 000),證明MaHW6110井三開井段地層原始壓力遭到了破壞,造成泥巖段地應力發(fā)生變化引起失穩(wěn),從而導致了垮塌和卡鉆。

    MaHW6129井三開水平段使用旋導鉆具組合鉆至井深5 109.00 m時揭開泥巖,繼續(xù)鉆至井深5 168.00 m處(井斜角由88°開始上調(diào)至91°)發(fā)生垮塌、卡鉆,鉆井液密度為1.74 kg/L。發(fā)生井下故障后,采取了一系列處理措施(泡解卡劑6次,爆炸松扣作業(yè)3次,用反扣鉆具實施倒扣作業(yè)3次),共計倒出鉆具180.04 m。由于當時正處于冬季,打撈作業(yè)操作難度大,加之該井為兩井平臺中的一口,所以暫定封井,先處理平臺另一口井(MaHW6130井),然后再進行后續(xù)打撈作業(yè),處理井下故障的時間達到了99 d。分析認為,其與鄰井 MaHW6126井三開井段的井眼軌跡最近處僅相距210.00 m,受到了鄰井體積壓裂的影響(MaHW6126井實施了19級壓裂作業(yè))。

    2.2.2 部分竄漏案例

    MaHW6007井三開井段井眼軌跡與鄰井MaHW6014井最近的距離僅281.00 m,受體積壓裂的影響,水平段鉆至井深5 100.00 m時發(fā)生嚴重氣侵,壓井作業(yè)耗時22 d。

    MaHW6132井三開鉆至井深3 896.00 m(地層為白堿灘組,井斜角為54°)時發(fā)生溢流。當時,距其1.2 km的鄰井MaHW6104井和MaHW6105井正在進行體積壓裂,壓裂流體(水和酸化物質(zhì))竄入MaHW6132井井筒,導致返出鉆井液的pH值由9.5降至6.5。該井由于發(fā)生了嚴重水竄、酸竄,三開裸眼段出現(xiàn)了大面積的井壁剝落垮塌現(xiàn)象,致使無法恢復正常作業(yè),被迫停鉆封井。

    2.2.3 體積壓裂給鉆井帶來的主要影響

    1)井控風險增大。瑪18井區(qū)目的層百口泉組地層主要為砂礫巖,屬高壓低滲儲層。在利用水平井進行規(guī)?;_發(fā)前期,未發(fā)生一起井控險情,屬于新疆油田三級井控風險井區(qū)。但自2017年5月開始受到體積壓裂的干擾之后,水平井鉆井開始出現(xiàn)各種井下故障,該井區(qū)也升級為新疆油田的二類井控風險井區(qū)。

    2)鉆井液密度提高。在利用水平井進行規(guī)模化開發(fā)初期,瑪18井區(qū)北部、南部水平井三開井段所用鉆井液密度最高分別為1.60和1.68 kg/L,但實施體積壓裂后達到了1.65和1.80 kg/L。

    3)井下故障時率增大。在利用水平井進行規(guī)?;_發(fā)初期,瑪18井區(qū)鉆了12口水平井,除MaHW6125井因地質(zhì)原因(油層未探明)實施回填、MaHW6122井井下完井時斷套管外,其余10口井的井下故障時率均小于1%。而實施體積壓裂后,該井區(qū)水平井鉆井井下故障時率不斷增大,后來達到8%。

    3 體積壓裂干擾鉆井原因分析

    3.1 形成游離狀態(tài)下圈閉異常壓力

    受體積壓裂影響,在以壓裂井為中心的一定范圍內(nèi),形成了一種游離狀態(tài)下的圈閉異常壓力,這是導致鄰近水平井三開井段出現(xiàn)復雜情況的主要原因。

    鉆井中,異常高壓和圈閉壓力對井控有較大影響。一般情況下,對異常高壓和圈閉壓力的描述,是建立在常規(guī)認識基礎上的。其中,異常高壓通常是指地層原生的、本來就有的異常壓力;而圈閉壓力也僅僅是指存在于單一井筒條件情況下的壓力。但是,本文描述的因體積壓裂影響而形成的游離狀態(tài)下的圈閉異常壓力,與傳統(tǒng)認知的異常高壓和圈閉壓力既有相同之處,又有不同之處。常態(tài)下的異常高壓與圈閉壓力在鉆井中,基本上都是單一指向的,而瑪18井區(qū)受體積壓裂影響而生成的游離狀態(tài)下圈閉異常壓力具有雙向指向特性,這也加大了處置該類問題的難度[3]。

    分析認為,瑪18井區(qū)體積壓裂后水平井鉆井時出現(xiàn)的2種復雜情況,都是受這種游離狀態(tài)下圈閉異常壓力的影響所致:在水平段目的層,由于受這種壓力的影響,泥巖段井眼的周向應力發(fā)生波動,直接表現(xiàn)為揭開泥巖段后如不對鉆井液密度進行補償,就容易發(fā)生井眼失穩(wěn),最終導致井壁坍塌。

    3.2 鄰井三開裸眼段成為趨弱的集中點

    因體積壓裂形成的游離狀態(tài)下的圈閉異常壓力具有趨弱性,這導致鄰近水平井三開裸眼段成為趨弱的集中點。

    在因體積壓裂而形成的較為復雜的簇縫條件下,注入地層內(nèi)無法釋放的那部分壓力,具有圈閉壓力特點的同時,又有異常高壓的特性。同時,人造簇縫所形成的空間與游離行程,是常規(guī)狀態(tài)下異常高壓和圈閉壓力所不具有的環(huán)境。在復雜簇縫的條件下,這種因體積壓裂形成的游離狀態(tài)下的圈閉異常壓力,具有異常高壓的趨弱特點,可以傳至更遠的地方,而這里的壓力弱點通常就是在鉆井井筒。

    由于瑪18井區(qū)水平井目的層百口泉組主體為砂礫巖,不易形成所謂的弱點,更多地表現(xiàn)為一種應力的傳遞,在目的層井段的井眼周圍形成一種橫向應力波動,導致井眼失穩(wěn)。并且,這種游離狀態(tài)下的圈閉異常壓力更容易在縱向上擴展出通往弱點的通道,瑪18井區(qū)白堿灘組和克上組地層的不整合交接過渡區(qū)域為該種壓力通往弱點創(chuàng)造了條件,也是該過渡區(qū)域成為竄漏問題主要發(fā)生區(qū)域的原因。

    4 體積壓裂干擾鉆井的處理措施及效果

    4.1 處理措施

    由體積壓裂而形成的這種運動能力較強的圈閉異常壓力,依托簇縫創(chuàng)造出的通道,通常處于一種游離狀態(tài),一旦發(fā)現(xiàn)有弱點出口,就會形成一種壓力傳遞趨勢,向弱點集中、擴散和輸出,在鉆井中即表現(xiàn)為溢流與液竄。因此,鉆井過程中一旦發(fā)現(xiàn)有這種趨勢,就要立即采取措施,對弱點進行強力封堵,以改變壓力輸出的方向或在一定程度上消減其能量。這種做法,在鉆井過程中就是要在確保井下工具、儀器安全的前提下,及時關井,達到封堵弱點的目的。由于這種游離狀態(tài)下的圈閉異常壓力具有趨弱、運動、延展等特性,致使該壓力在此弱點被封堵后會主動尋覓下一個弱點。壓力運移過程也是該壓力能量消減的過程。

    游離狀態(tài)下的圈閉異常壓力具有雙向指向特性,因此封堵方法的選擇要有別于常規(guī)情況下的封堵作業(yè)。

    橋塞堵漏成敗的關鍵在于堵漏顆粒的直徑分布是否與漏失通道直徑相匹配,其最佳直徑為裂縫寬度或孔隙直徑的1/7~1/3。鉆井過程中,由于難以準確掌握漏失地層的裂縫寬度或孔隙直徑,因此客觀上很難保證采用常規(guī)橋堵材料堵漏,每次均在地層中形成一個橋塞。因此,進行橋塞堵漏時,應根據(jù)漏層的地質(zhì)特性,選擇與裂縫相匹配的架橋粒子的形狀、直徑、強度和濃度,以及各級填塞粒子的合理級配和濃度。只要粒徑與裂縫直徑相匹配,就能在某個位置卡住,起到架橋作用,小直徑的顆粒填充裂縫,并最終封堵住裂縫,形成牢固的堵塞層,提高地層承壓能力[4]。否則,不是在漏失通道中形不成“橋架,”就是在井壁處“封門”,往往導致堵漏失敗。在封堵漏失層過程中,通過剛性材料的架橋、堵塞、嵌入和滲濾作用,以及片狀或纖維狀顆粒的“拉筋”、滲濾和“卡喉”作用等,在裂縫內(nèi)建立起封堵隔離帶,增大流體在縫內(nèi)的流動壓降,阻止裂縫延伸和擴展,同時提高井壁巖石抵抗產(chǎn)生新裂縫的能力,這樣就能降低漏失量,提高地層承壓能力[5-6]。

    橋塞堵漏對于井筒內(nèi)單一指向的壓力傳遞可行且有效,但沒有考慮因體積壓裂而形成的游離狀態(tài)下圈閉異常壓力所具有的雙向指向特性。因而,受體積壓裂影響的水平井采取橋塞堵漏措施,往往只是在短時間內(nèi)見到效果,隨著壓力能量聚集到一定程度則會出現(xiàn)反吐現(xiàn)象,致使橋塞堵漏形成的“橋架”出現(xiàn)“崩塌”,導致封堵失敗[4,7]。因此,推薦使用水泥封堵,水泥在固化后可在弱點處構(gòu)筑具有抗雙向沖擊的“永久工事”。

    不過,在施工過程中水泥漿容易出現(xiàn)雙向指向現(xiàn)象,導致其反吐,甚至被反推遠離弱點,從而導致水泥封堵失敗[7-8]。為了規(guī)避上述現(xiàn)象發(fā)生,鉆井現(xiàn)場采取先造“緩沖區(qū)”、再造“永久工事”的做法,也就是在用水泥封堵前,先用合適密度(一般高出井漿密度0.03~0.05 kg/L)的重漿作為前置液,減緩雙向指向作用,為水泥漿在弱點處凝固贏得時間。

    4.2 措施效果

    目前,瑪18井區(qū)體積壓裂干擾水平井鉆井問題的處理措施,逐漸向以水泥漿為主要封堵材料的封堵措施轉(zhuǎn)變,并取得了理想的效果。表4為部分應用井的封堵情況。

    由表4可知:MaHW6123井只采取了橋塞堵漏措施,實施了8次,耗時28 d,效果一般;MaHW6008井橋塞堵漏6次后,因為效果不佳改用水泥封堵,封堵3次后見到效果;MaHW6006井、MaHW6207井和MaHW6130井主要采用水泥進行封堵,處理竄漏復雜情況所用時間都明顯縮短,說明其效果較好。由此可見,水泥封堵是目前解決瑪18井區(qū)體積壓裂干擾中深水平井三開井段鉆井問題最有效的手段。

    表4 瑪18井區(qū)部分中深水平井的封堵情況Table4 Plugging of partial medium-deep horizontal wells in Ma 18 well area

    5 結(jié)論與建議

    1)體積壓裂對正鉆井施工的干擾已成為制約瑪湖油田瑪18井區(qū)產(chǎn)能建設的一個重要因素,因此,隨著體積壓裂在該井區(qū)中深水平井推廣,為了保證水平井鉆井安全,急需尋找解決體積壓裂干擾鉆井的方法。

    2)目前,瑪18井區(qū)水平井的技術套管僅封至白堿灘組第一套砂巖,因此最佳方案是用技術套管封固白堿灘組與克上組的過渡帶。但是,克上組剛好為該區(qū)域縱向壓力抬升拐點的過渡區(qū),如果二開揭開克上組過多,極易在二開裸眼段揭開二疊系高壓區(qū),或在二開段就發(fā)生因體積壓裂造成的竄漏現(xiàn)象,出現(xiàn)更難處理的局面。因此,可以爭取用技術套管完全封固白堿灘組,但需要確定增加技術套管下深封固克上組的原則。

    3)對于因體積壓裂導致的中深水平井三開泥巖段井眼失穩(wěn)問題,在進一步增強鉆井液抑制性、封堵性的同時,必須要選擇合適的鉆井液密度,從化學和物理2方面入手,預防或解決該問題的出現(xiàn)。

    4)單井進行水泥封堵時,需要封堵多次才能取得好的效果,這說明在水泥封堵過程中,仍有無效施工出現(xiàn)。因此,應該進一步優(yōu)化水泥漿配方,提高水泥封堵效率。

    5)建議進一步分析該井區(qū)各斷裂帶對游離狀態(tài)下圈閉異常壓力運移規(guī)律的影響,進一步優(yōu)化井身結(jié)構(gòu),如在部分受體積壓裂干擾嚴重區(qū)域可考慮采用四開井身結(jié)構(gòu),盡量降低體積壓裂對鉆井的干擾;建議開展納米堵漏材料研究,同時引入隨鉆封堵技術,以降低中深水平井進行水泥封堵的風險。

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