綜采工作面虛實(shí)中心調(diào)斜技術(shù)應(yīng)用

梁家豪 李 明 宗鳳龍

（河南能源化工集團(tuán)永煤公司陳四樓煤礦，河南 永城 476600）

采煤工作面采用傳統(tǒng)的實(shí)中心調(diào)斜法及虛中心調(diào)斜法，期間存在支護(hù)困難、調(diào)斜周期長(zhǎng)及影響生產(chǎn)接替等問(wèn)題，運(yùn)用理論分析和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)相結(jié)合的方法，分析了傳統(tǒng)調(diào)斜方法存在的弊端，根據(jù)21702工作面實(shí)際情況，提出了采用虛-實(shí)中心調(diào)斜技術(shù)，確定了虛-實(shí)中心調(diào)斜技術(shù)參數(shù)及工藝。

1 概況

21702工作面位于十七采區(qū)，為十七采區(qū)第二個(gè)工作面，該工作面對(duì)應(yīng)地面標(biāo)高為+33.96m，工作面標(biāo)高為-714.2～ -508.3m。工作面走向長(zhǎng)782m，斜長(zhǎng)198m，總面積154440m2，工作面工業(yè)儲(chǔ)量56.6萬(wàn)t，可采儲(chǔ)量47.4萬(wàn)t。21702工作面地層傾角7～19°，平均14°，走向北北西～北北東，傾向南西西～北西西。

工作面采用ZY3800-16/35型液壓支架支護(hù)，上順槽為沿空留巷巷道，超前采用兩排12臺(tái)超前支架支護(hù)，工作面布置受落差19m的Fs4斷層影響，為盡量回采出煤炭資源，切眼設(shè)計(jì)與工作面下順槽呈83°夾角，即下順槽落后上順槽24.6m。為便于后期回采管理，初采需調(diào)斜24.6m，因21702下順槽計(jì)劃留巷作為21703上順槽，故調(diào)斜工作受沿空留巷相關(guān)工序的約束。

2 調(diào)斜易遇到的問(wèn)題

（1）調(diào)斜不當(dāng)會(huì)造成運(yùn)輸機(jī)向機(jī)頭方向下滑，造成運(yùn)輸機(jī)與轉(zhuǎn)載機(jī)搭接不合理，影響出煤和安全出口寬度。

（2）工作面下順槽落后上順槽24.6m，通過(guò)理論計(jì)算，調(diào)斜24.6m后機(jī)頭將向下順槽巷道內(nèi)伸出1.4m，致使機(jī)頭1號(hào)液壓支架出煤墻較多，破壞下順槽留巷側(cè)的恒阻錨索、頂錨桿等支護(hù)，并影響沿空留巷工序的施工，是下順槽實(shí)施沿空留巷技術(shù)成功與否的關(guān)鍵因素，故機(jī)頭調(diào)斜時(shí)需將工作面支架與運(yùn)輸機(jī)向機(jī)尾方向竄約1臺(tái)支架位置。

（3）若調(diào)斜不當(dāng)會(huì)使運(yùn)輸機(jī)與支架下滑，致使支架倒架的發(fā)生，造成支架拉不動(dòng)影響生產(chǎn)。

3 調(diào)斜方案選擇

21702工作面上順槽為原21701工作面回采期間實(shí)施沿空留巷技術(shù)所留的巷道，且巷道處于落差為2.1m的F1701P3斷層及落差為1.2m的F1702S1斷層影響范圍內(nèi)，若采用“實(shí)中心”調(diào)斜的方式，不利于工作面機(jī)尾段頂板的管控。21702工作面下順槽準(zhǔn)備實(shí)施沿空留巷技術(shù)，將所留巷道作為臨近的21703工作面回風(fēng)巷使用，若采用“虛中心”調(diào)斜的方式，調(diào)斜范圍擴(kuò)大，不利于沿空留巷技術(shù)的實(shí)施。

綜合“虛、實(shí)中心”調(diào)斜方式的利弊及工作面現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際情況決定采用“虛實(shí)結(jié)合”調(diào)斜的方式進(jìn)行工作面調(diào)斜。

4 施工方法

（1）工作面調(diào)斜初期，按照實(shí)中心調(diào)斜方法進(jìn)行，即只推機(jī)頭，機(jī)尾不動(dòng)，隨著機(jī)頭推進(jìn)，逐架向機(jī)尾方向調(diào)整支架，并將運(yùn)輸機(jī)彎曲段控制在30至90號(hào)支架段內(nèi)，機(jī)頭30臺(tái)支架側(cè)護(hù)板全部處于收緊狀態(tài)，此時(shí)機(jī)頭較機(jī)尾多進(jìn)10m。

（2）工作面調(diào)斜中期，在工作面50號(hào)支架及90號(hào)支架處分別安裝一個(gè)缸徑不小于140mm的液壓油缸，油缸尾部定在支架底座上，另一端頂在運(yùn)輸機(jī)與支架推移框架連接處，并配合工作面安裝的12套防滑裝置，向機(jī)尾側(cè)控制運(yùn)輸機(jī)。按照實(shí)中心調(diào)斜方法進(jìn)行控制，即工作每推1個(gè)機(jī)尾，推9個(gè)機(jī)頭的比例進(jìn)行割煤，割煤期間，按照“長(zhǎng)刀與短刀相結(jié)合”，“拉架必調(diào)架”，“自機(jī)頭向機(jī)尾方向推溜”的原則進(jìn)行，機(jī)頭較機(jī)尾多進(jìn)11m時(shí)，機(jī)尾推進(jìn)1.2m。

（3）工作面調(diào)斜末期，為了避免“調(diào)過(guò)”的情況出現(xiàn)（運(yùn)輸機(jī)及支架向機(jī)尾方向竄的過(guò)多），以機(jī)頭1號(hào)架不出煤墻、運(yùn)輸機(jī)與轉(zhuǎn)載機(jī)搭接合理為前提正常割煤，每刀煤測(cè)量運(yùn)輸機(jī)頭距基準(zhǔn)線的距離，并在推溜過(guò)程中觀察運(yùn)輸機(jī)上竄下滑的趨勢(shì)，配合使用防滑千斤頂及大口徑油缸控制運(yùn)輸機(jī)。待運(yùn)輸機(jī)上竄下滑不需要使用防滑裝置及大口徑油缸控制時(shí)，按照每班多推一個(gè)機(jī)頭的方式進(jìn)行割煤，直至機(jī)頭較機(jī)尾多推24.6m為止，即可認(rèn)為調(diào)斜工作結(jié)束。

5 結(jié)語(yǔ)

（1）采用虛中心與實(shí)中心相結(jié)合的調(diào)斜方法進(jìn)行工作面調(diào)斜，機(jī)頭推進(jìn)26.4m時(shí)（機(jī)尾推進(jìn)1.8m），工作面調(diào)斜結(jié)束，縮短了調(diào)斜范圍，為下順槽成功實(shí)施沿空留巷技術(shù)打下基礎(chǔ)，避免了增減支架、掐接運(yùn)輸機(jī)等不必要的工序；

（2）采用虛中心與實(shí)中心相結(jié)合的調(diào)斜方法進(jìn)行工作面調(diào)斜，工作面運(yùn)輸機(jī)與轉(zhuǎn)載機(jī)搭接比較合理，為工作面正?；夭纱蛳禄A(chǔ)；

（3）21702工作面調(diào)斜成功為以后類似工作面切眼設(shè)計(jì)提供了借鑒經(jīng)驗(yàn)，若不調(diào)斜將損失煤炭資源9198t，平均每噸煤按照700元，將損失：9198t×700元/t=643.86萬(wàn)元。由此看出該方法創(chuàng)造了可觀的經(jīng)濟(jì)效益，虛實(shí)中心相結(jié)合調(diào)斜方法可以在類似工作面推廣使用。