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    頂板破碎注漿加固材料的配置及性能測(cè)試

    2019-02-09 05:28張學(xué)穩(wěn)陳艦劉漢忠夏運(yùn)兵張畫(huà)楊付領(lǐng)
    山東工業(yè)技術(shù) 2019年2期
    關(guān)鍵詞:抗壓強(qiáng)度復(fù)合材料

    張學(xué)穩(wěn) 陳艦 劉漢忠 夏運(yùn)兵 張畫(huà) 楊付領(lǐng)

    摘 要:本文介紹了一種以普通硅酸鹽水泥、高鋁水泥熟料、石膏、石灰為主體的頂板破碎注漿加固材料,并測(cè)定了該材料的抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度、凝固時(shí)間和流動(dòng)度等特性。研究表明,所研制的頂板破碎注漿加固材料流動(dòng)度好,速凝早強(qiáng),能滿足頂板破碎注漿加固的要求。使其既具有水泥材料的高致密性,且價(jià)格低廉。

    關(guān)鍵詞:注漿加固;頂板破碎;復(fù)合材料;流動(dòng)度;凝固時(shí)間;抗壓強(qiáng)度

    DOI:10.16640/j.cnki.37-1222/t.2019.02.066

    0 引言

    礦井在極近煤層開(kāi)采中,結(jié)束上覆煤層回采后,再去開(kāi)采下部煤層,一般都會(huì)導(dǎo)致下部煤層頂板嚴(yán)重破碎,致使破碎頂板超前漏冒,煤壁片幫,采場(chǎng)圍巖控制也十分困難,這都大大制約了采掘工作面的推進(jìn)度,嚴(yán)重影響生產(chǎn),甚至被迫停產(chǎn),自然難以實(shí)現(xiàn)安全、高效的煤礦開(kāi)采。非人為情況下也存在天然破碎頂板,支護(hù)困難。故制備一種頂板破碎注漿加固材料,加固頂板,提高頂板的整體穩(wěn)定性,進(jìn)而形成良好的承載結(jié)構(gòu),防止漏頂、冒頂?shù)仁鹿实陌l(fā)生。破碎頂板注漿,可使破碎頂板形成一個(gè)整體,改善力學(xué)結(jié)構(gòu),有效控制頂板,以保證工礦企業(yè)的安全生產(chǎn)和經(jīng)濟(jì)效益。

    漿液與介質(zhì)能形成固結(jié)體膠結(jié),增大了裂隙巖體的整體凝聚強(qiáng)度,固結(jié)體形成了基本的堅(jiān)固的骨架結(jié)構(gòu),增強(qiáng)了整個(gè)頂板的承載能力,有效防止了采煤面的片幫、冒落等類似事故,大大降低支護(hù)成本,節(jié)約經(jīng)濟(jì)成本支出,避免不必要浪費(fèi)。

    1 試驗(yàn)研究的技術(shù)路線

    1.1 試驗(yàn)?zāi)康?/p>

    試驗(yàn)研究目的:制備出一種水泥基復(fù)合破碎頂板注漿加固材料。該材料具有以下特點(diǎn):(1)速凝,終凝時(shí)間小于3小時(shí);(2)早強(qiáng),1d單軸抗壓強(qiáng)度大于10MPa,3天單軸抗壓強(qiáng)度大于20MPa;(3)流動(dòng)性好,按最佳水灰比加水?dāng)嚢瑁?0min內(nèi)的凈漿流動(dòng)度大于28cm;(4)它無(wú)毒無(wú)污染,凝固后收縮變化極小。

    1.2 技術(shù)措施

    該研究的關(guān)鍵是保證該類材料的抗壓強(qiáng)度、抗剪切強(qiáng)度、凝固時(shí)間、流動(dòng)性能等性能完全達(dá)標(biāo),留出了足夠的料灌漿操作時(shí)間,同時(shí)能較快凝固,初期就具有一定抗壓強(qiáng)度,以防達(dá)到應(yīng)有效果,而且材料制造成本較低。所以,選擇低價(jià)、普通硅酸鹽水泥作為主料,配一定量高鋁水泥熟料,再加入石灰、石膏等配料,并添加多種外加劑,配制出一種早強(qiáng)、抗折、速凝、流動(dòng)性好的灌漿加固材料,并在對(duì)其物理力學(xué)性能進(jìn)行一系列實(shí)驗(yàn)室測(cè)定,做出最終可運(yùn)用、可實(shí)施的建設(shè)性結(jié)論。

    2 試驗(yàn)的原材料、實(shí)驗(yàn)方法及配比實(shí)驗(yàn)

    2.1 原材料及配方

    試驗(yàn)的材料為:

    (1)水泥:PC32.5級(jí)普通硅酸鹽水泥,采用六盤(pán)水豪龍水泥廠生產(chǎn)。

    (2)高鋁水泥熟料,論文中所有使用的高鋁水泥熟料均為“硫鋁酸鈣水泥熟料”,鄭州建文特材科技公司生產(chǎn)。

    (3)石膏:源于正常石粉廠生產(chǎn)。

    (4)石灰:源于正常石灰廠生產(chǎn)。

    (5)外加劑:減水劑采用聚羧酸減水劑等。

    實(shí)驗(yàn)材料選用三組配比方法,通過(guò)實(shí)驗(yàn)選取最佳配比,這三組配比方法分別是 :

    (1)配方一:PC32.5級(jí)普通硅酸鹽水泥(該組為對(duì)照組)。

    (2)配方二:PC32.5級(jí)普通硅酸鹽水泥與高鋁水泥熟料以30:70的比例混合。

    (3)配方三:PC32.5級(jí)普通硅酸鹽水泥、石膏、石灰與高鋁水泥熟料以74:6 : 5 :15的比例混合。

    2.2 試驗(yàn)方法

    三組均選用0.5的水灰比,同時(shí)均加入干粉凈 0.2%的減水劑,漿液的制備采用IVJ-160型水泥凈漿攪拌機(jī)攪拌,攪拌時(shí)間為3-5min,并進(jìn)行如下實(shí)驗(yàn)檢測(cè)。

    (1)單軸抗壓強(qiáng)度的測(cè)定。將上述材料按照規(guī)定的水灰比,攪拌均勻成可用漿液,注入70.70 mm×70.70mm ×70.70mm的試模中,用刮片將超出試模的材料刮掉。將試塊置于濕度為96%、溫度為21°C的養(yǎng)護(hù)箱中養(yǎng)護(hù)24小時(shí)后,脫模并繼續(xù)養(yǎng)護(hù),使用微機(jī)壓力實(shí)驗(yàn)機(jī)測(cè)其1天、3天、8天、29天、70天的單軸抗壓強(qiáng)度。

    (2)抗折強(qiáng)度的測(cè)定。將上述材料按照規(guī)定的水灰比,攪拌均勻成可用漿液,注入50mm×50mm ×50 mm的試模中,用刮片把超出試模的材料刮去。將試塊置于濕度為96%、溫度為21°C的養(yǎng)護(hù)箱中養(yǎng)護(hù)24小時(shí)后,脫模并繼續(xù)養(yǎng)護(hù),使用微機(jī)控制壓力機(jī)測(cè)其1天、3天、8天、29天、70天的抗折強(qiáng)度。

    (3)凝固時(shí)間的測(cè)定。使用維卡儀,測(cè)定測(cè)試水泥漿液的凝結(jié)時(shí)間。具體試驗(yàn)要參照GB/T1346-2011《水泥標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量、凝結(jié)時(shí)間、安定性檢驗(yàn)方法》。

    (4)流動(dòng)度的測(cè)定。將上述材料按照規(guī)定的水灰比,攪拌均勻成可用漿液,將漿液注入置于水平玻璃板上高度60.00 mm、下口直徑60.00mm、上口直徑36.00mm的截錐圓模中,用刮片將超出試模的材料刮去后,將截錐圓模垂直提起,漿液呈圓形擴(kuò)散30s后,測(cè)量其直徑。

    3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    3.1 復(fù)合材料的抗壓強(qiáng)度

    影響材料抗壓強(qiáng)度的主要因素為高鋁水泥熟料的摻量。對(duì)比如下圖1所示,高鋁水泥熟料摻量越高,抗壓強(qiáng)度越高,配方二的高鋁水泥熟料摻量最高,明顯比其他兩個(gè)配方的抗壓強(qiáng)度高。

    水灰比與材料的抗壓強(qiáng)度存在極大的關(guān)系,假設(shè)水灰比越低,那么材料的抗壓強(qiáng)度就會(huì)越高,尤其是加入了減水劑后,水灰比越低,材料的抗壓強(qiáng)度增加更加明顯,配方二的高鋁水泥熟料為30.12%,減水劑摻量為0.21%,在水灰比為0.51的材料配比情況下,1天的單軸抗壓強(qiáng)度可達(dá)到15.24MPa,8天可達(dá)40.50 MPa。

    3.2 復(fù)合材料的抗剪切強(qiáng)度

    影響材料抗剪切強(qiáng)度的主要因素為高鋁水泥熟料的摻量。對(duì)比如下圖2所示,高鋁水泥熟料摻量越高,抗剪切強(qiáng)度越高,配方二的高鋁水泥熟料摻量最高,明顯比其他兩個(gè)配方的抗剪切強(qiáng)度高。

    水灰比與材料的抗剪切強(qiáng)度也存在著極大的聯(lián)系,假設(shè)水灰比越低,那么材料的抗剪切強(qiáng)度就會(huì)越高,并且當(dāng)加入減水劑后水灰比更低,材料的抗剪切強(qiáng)度增加更加明顯。

    3.3 復(fù)合材料的凝固時(shí)間

    影響材料凝固時(shí)間(終凝)的主要因素是高鋁水泥熟料的摻量,具體表現(xiàn)為:假設(shè)高鋁水泥熟料的摻量越大時(shí),那么凝固時(shí)間就會(huì)越短,相同摻量的材料水灰比越小則凝固時(shí)間越短。如表1所示為三種配方配制的材料在水灰比為0.5時(shí)的凝固時(shí)間測(cè)試值。

    3.4 復(fù)合材料的流動(dòng)度

    影響材料流動(dòng)度的主要因素為高鋁水泥熟料和水泥比例、減水劑參量和溫度,高鋁水泥熟料的摻量越小流動(dòng)性能越好,配方二與配方三不同的高鋁水泥熟料摻量的材料在水灰比為0.5時(shí)測(cè)量的直徑分別為30.00cm、33.50cm與28.00cm。

    溫度越高則流動(dòng)度越差,一般情況下自制材料漿液呈圓形擴(kuò)散30s后直徑在28cm左右,溫度在20攝氏度時(shí)為24cm,溫度為10攝氏度時(shí)可增加至35cm。在井下注漿后,材料能快速在破碎頂板周圍擴(kuò)散填充封堵裂隙。

    減水劑摻量對(duì)材料的流動(dòng)度也有較明顯的影響,減水劑參量越低則材料的流動(dòng)度越差,加入了減水劑之后流動(dòng)性能更好。

    4 實(shí)驗(yàn)室充填性能檢測(cè)

    4.1 性能測(cè)試方法

    注漿加固實(shí)驗(yàn)多是在小型注漿模具中進(jìn)行,僅用水泥漿液制備的復(fù)合材料在測(cè)試下能得到早強(qiáng)、抗折、速凝、流動(dòng)性好的灌漿加固材料,但測(cè)試后的強(qiáng)度只能作為水泥漿液的性能特征,實(shí)際上要比注漿加固后的破碎巖體真實(shí)的強(qiáng)度要高很多,作為巖體注漿加固性能指標(biāo)直接運(yùn)用還需要進(jìn)行性能測(cè)試。

    測(cè)試方法:使用礦井頂板的灰?guī)r試塊,打磨灰?guī)r,將灰?guī)r打磨成50mm×50mm ×50 mm的立體試塊,通過(guò)巖石試塊修復(fù)前后的數(shù)據(jù)對(duì)比,以此得出實(shí)驗(yàn)配方對(duì)破碎頂板的修復(fù)能力。

    4.2 實(shí)驗(yàn)材料的抗壓強(qiáng)度和抗剪強(qiáng)度

    巖石試塊的抗壓強(qiáng)度和抗剪切強(qiáng)度分別如下表2所示:

    利用配方二對(duì)破壞后的巖石試塊進(jìn)行修復(fù),修復(fù)后的巖石試塊的抗壓強(qiáng)度和抗剪切強(qiáng)度如下表3所示:

    4.3 實(shí)驗(yàn)材料修復(fù)前后抗壓及抗剪強(qiáng)度對(duì)比

    利用配方二修復(fù)的巖石試塊與修復(fù)前巖石試塊的抗壓強(qiáng)度對(duì)比圖3如下所示:

    由上圖可知,利用配方二修復(fù)后的巖石試塊具有較強(qiáng)的抗壓能力。

    利用配方二修復(fù)的巖石試塊與修復(fù)前巖石試塊的抗剪切強(qiáng)度對(duì)比圖4如下所示:

    由上圖可知,配方二修復(fù)破碎巖石后,抗剪切強(qiáng)度很高,甚至修復(fù)后的抗剪切強(qiáng)度能達(dá)到修復(fù)之前的抗剪切強(qiáng)度。

    由此可以得出,配方二可以修復(fù)破碎頂板,抗壓強(qiáng)度與抗剪切強(qiáng)度較修復(fù)前相差不大,能運(yùn)用于井下工作環(huán)境。

    5 結(jié)論

    本文針對(duì)復(fù)雜地質(zhì)條件下煤層開(kāi)采過(guò)程中常見(jiàn)的頂板破碎災(zāi)害問(wèn)題,采用理論分析,室內(nèi)試驗(yàn)等技術(shù)手段,研究了破碎頂板注漿加固材料的配置及性能測(cè)試。重點(diǎn)探討了該材料的抗壓強(qiáng)度、抗剪切強(qiáng)度、凝固時(shí)間和流動(dòng)度等特性。

    通過(guò)實(shí)驗(yàn)對(duì)比可得出結(jié)論:

    (1)使用配方二所制備的復(fù)合材料具有較強(qiáng)的抗壓能力,抗剪切強(qiáng)度雖略小于配方一,但其流動(dòng)性強(qiáng),凝固時(shí)間短適宜推廣于煤礦井下施工現(xiàn)場(chǎng),且無(wú)毒無(wú)公害;

    (2)配方一為普通硅酸鹽水泥材料,抗剪切強(qiáng)度較好,根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)情況需求可適量在配方二的基礎(chǔ)上增加普通硅酸鹽的比例;

    (3)通過(guò)模擬實(shí)驗(yàn)可得,配方二可作為破碎頂板注漿加固材料投入井下使用。材料按照0.5的水灰比加減水劑攪拌,迅速凝膠,材料固化后產(chǎn)生的多種水化物間發(fā)生反應(yīng),生成鈣礬石,這是材料早期擁有較高強(qiáng)度的主要原因。

    參考文獻(xiàn):

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